聚偏氟乙烯硬弹性膜的制备与表征

山　东　化　工

ＳＨＡＮＤＯＮＧＣＨＥＭＩＣＡＬＩＮＤＵＳＴＲＹ　　　　　　　　　　　　２０１９年第４８卷

聚偏氟乙烯硬弹性膜的制备与表征

，２，２，２，２，２，２，２

徐运祺１，王万卷１，刘志健１，容　腾１，余巧玲１，邓攀１，潘永红１

（１．国家高分子工程材料及制品质量监督检验中心（广东），广东广州　５１１４４７；

２．广州质量监督检测研究院，广东广州　５１１４４７）

摘要：通过熔融挤出流延制备了聚偏氟乙烯薄膜。研究了口模温度、流延辊温度和速度等工艺参数对薄膜应力－应变曲线和弹性回复

率的影响。结果表明，适中的口模温度（２０５～２３５℃）、适中的流延辊温度（７０～１１５℃）以及较高的流延辊速度（大于１２ｒ／ｍｉｎ）均有利于制备高弹性回复率、呈现出一定硬弹性的聚偏氟乙烯薄膜试样。关键词：聚偏氟乙烯；硬弹性；膜；工艺参数中图分类号：ＴＱ３２５．４　　　　文献标识码：Ａ　　　　文章编号：１００８－０２１Ｘ（２０１９）１５－００６２－０３

ＰｒｅｐａｒａｔｉｏｎａｎｄＣｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｏｆＰｏｌｙ（ｖｉｎｙｌｉｄｅｎｅＦｌｕｏｒｉｄｅ）ＨａｒｄＥｌａｓｔｉｃＭｅｍｂｒａｎｅ

１，２１，２１，２１，２１，２１，２１，２ＸｕＹｕｎｑｉ，ＷａｎｇＷａｎｊｕａｎ，ＬｉｕＺｈｉｊｉａｎ，ＲｏｎｇＴｅｎｇ，ＹｕＱｉａｏｌｉｎｇ，ＤｅｎｇＰａｎ，ＰａｎＹｏｎｇｈｏｎｇ

（１．ＮａｔｉｏｎａｌＣｅｎｔｅｒｆｏｒＱｕａｌｉｔｙＳｕｐｅｒｖｉｓｉｏｎａｎｄＴｅｓｔｉｎｇｏｆＰｏｌｙｍｅｒＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＰｒｏｄｕｃｔｓ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ　５１１４４７，Ｃｈｉｎａ；

２．ＧｕａｎｇｚｈｏｕＱｕａｌｉｔｙＳｕｐｅｒｖｉｓｉｏｎａｎｄＴｅｓｔｉｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ　５１１４４７，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｐｏｌｙｖｉｎｙｌｉｄｅｎｅｆｌｕｏｒｉｄｅ（ＰＶＤＦ）ｈａｒｄｅｌａｓｔｉｃａｎｄｃｏｍｍｏｎｃａｓｔｉｎｇｍｅｍｂｒａｎｅｓｗｅｒｅｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｍｅｌｔｅｘｔｒｕｄｉｎｇ－

，ｃａｓｔｉｎｇｒｏｌｌ＇ｓｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｒａｔｅｏｎｓｔｒｅｓｓ－ｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓａｎｄｅｌａｓｔｉｃｒｅｃｏｖｅｒｉｅｓｃａｓｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓｏｆｄｉｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ

ｗｅｒｅｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｅｄｔｈａｔａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅｄｉｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ（２０５～２３５℃），ｃａｓｔｉｎｇｒｏｌｌ＇ｓｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ（７０～１１５℃），ａｎｄｈｉｇｈｅｒｃａｓｔｉｎｇｒｏｌｌ＇ｓｒａｔｅ（ｍｏｒｅｔｈａｎ１２ｒ／ｍｉｎ）ｗｅｒｅｈｅｌｐｆｕｌｔｏｐｒｅｐａｒｅＰＶＤＦｈａｒｄｅｌａｓｔｉｃｍｅｍｂｒａｎｅｓｗｉｔｈｈｉｇｈｅｒｅｌａｓｔｉｃｒｅｃｏｖｅｒｉｅｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｐｏｌｙｖｉｎｙｌｉｄｅｎｅｆｌｕｏｒｉｄｅ；ｈａｒｄｅｌａｓｔｉｃ；ｍｅｍｂｒａｎｅ；ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　　近年来，硬弹性材料成为了新型材料的研究热点之一。硬弹性材料是截然不同于橡胶的新型弹性体，它具有类似橡胶的

１－５］

高拉伸回弹性，但却有比橡胶高很多的弹性模量［。聚偏氟乙烯（ＰＶＤＦ）具有优异的耐化学腐蚀性、耐磨性和力学性能，被广泛应用于石油化工、电子电气等行业。常见的制备硬弹性膜材料主要有聚丙烯和聚乙烯。本文将通过熔融挤出流延的方法制备ＰＶＤＦ硬弹性膜，研究口模温度、流延辊温度和速度等工艺参数对薄膜性能的影响。

式中，Ｌ为拉伸时试样的总长度，Ｌ＇为回复后试样的长度，Ｌ０

为拉伸前试样的原始长度。

２　结果与讨论２．１　口模温度的影响

１　实验部分

１．１　主要仪器和材料

ＰＶＤＦ，挤出级，美国苏威。流延机，ＬＹ１００－１，广州市普同

Ｚ１．ＯＴＨ，德国实验分析仪器有限公司。万能材料试验机，

Ｚｗｉｃｋ／Ｒｏｅｌｌ公司。

１．２　ＰＶＤＦ流延膜的制备

先将ＰＶＤＦ树脂在挤出机内加热塑化成可流动的熔体，然后经过口模，在流延辊和风刀的作用下形成薄而均匀的ＰＶＤＦ薄膜。最后，经过一系列冷却辊冷却成型，并通过牵引辊和卷曲装置收集成卷。其中，通过改变口模温度、流延辊速度和温

ＶＤＦ流延膜试样。度等工艺参数，制备不同性能的Ｐ

１．３　应力－应变曲线的测定

按ＧＢ／Ｔ１０４０．３－２００６测试试样的应力－应变曲线，室温，

０ｍｍ／ｍｉｎ。试验速度为５

１．４　弹性回复率的测定

通过万能材料试验机测试ＰＶＤＦ薄膜的弹性回复率。其

中，拉伸速率为５０ｍｍ／ｍｉｎ，室温。先将一定长度的ＰＶＤＦ试样拉伸至５０％形变，并保持１ｍｉｎ。然后，取消应力载荷，让试样处于弯曲松弛状态并保持３ｍｉｎ。最后，测试回复后试样的伸

Ｅ计算公式如下：直长度。其中，弹性回复率（Ｒ）

Ｌ－Ｌ′Ｅ×１００％Ｒ＝Ｌ－Ｌ０

图１　口模温度对ＰＶＤＦ流延膜应力－应变曲线的影响

Ｆｉｇ．１　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｄｉｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎｓｔｒｅｓｓ－ｓｔｒａｉｎ

ｃｕｒｖｅｓｏｆＰＶＤＦｃａｓｔｉｎｇｆｉｌｍｓ

为了研究口模温度对ＰＶＤＦ流延膜应力－应变曲线和弹性回复率的影响，制备ＰＶＤＦ薄膜试样时，设置以下工艺参数为固定值：流延辊温度为８５℃；流延辊速度为８ｒ／ｍｉｎ；挤出机螺杆

５ｒ／ｍｉｎ。而口模温度则在２０５℃到２５０℃范围内变化，转速为２

变化区间为５℃。

ＶＤＦ流延膜应力－应变曲线的影响。图１为口模温度对Ｐ

由图１可得，所制ＰＶＤＦ薄膜试样的应力－应变曲线大致可分为三种类型，分别命名为Ａ、Ｂ和Ｃ。其中Ｃ类型为典型的普通

应变曲线，其特点包括：拉伸过程中试样会发生细塑料应力－

应变曲线具有典型的屈服点；屈服点过后，随颈现象；其应力－

　　收稿日期：２０１９－０６－０５

作者简介：徐运祺（１９８６—），男，工程师，主要从事高分子材料及产品的检验检测和测试方法开发。

　第１５期徐运祺，等：聚偏氟乙烯硬弹性膜的制备与表征

·６３·

着拉伸的进一步进行，试样的应力先减小后增加。属于Ｃ类型

４０℃、２４５℃和２５０℃。而Ａ和Ｂ类型试样的口模温度分别为２

的特点是，拉伸过程中试样不会发生细颈现象；其应力－应变曲线只会发生曲折而不会出现典型的屈服点。Ａ和Ｂ类型的区别是，应力－应变曲线发生曲折后，随着拉伸的继续，Ａ类型试样的应力呈增加趋势而Ｂ类型试样则基本水平。对应硬弹

Ａ和Ｂ类型试样都呈现出一定的硬弹性。属性体的拉伸曲线，

于Ｂ类型试样的口模温度分别为２２０℃、２２５℃、２３０℃和２３５℃，而属于Ａ类型的则为２０５℃、２１０℃和２１５℃。

图２　口模温度对ＰＶＤＦ流延膜弹性回复率的影响

Ｆｉｇ．２　ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｄｉｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎＰＶＤＦ

ｃａｓｔｉｎｇｆｉｌｍｓ＇ｅｌａｓｔｉｃｒｅｃｏｖｅｒｉｅｓ

样品宏观性能的不同通常由其内部微观结构的差异所决

定，因此推断Ｃ类型样品主要由普通球晶结构组成，而Ａ和Ｂ类型样品则可能由沿垂直于挤出方向规整平行排列的片晶结

６］

构组成［。由图１可得，较高口模温度（２４０℃以上）制备的ＰＶＤＦ流延膜其应力－应变曲线均为Ｃ类型。这是由于口模温度较高时，ＰＶＤＦ熔体的强度较低，不利于在应力下薄膜的制备。而且，分子链段的运动性较强，解取向行为明显，倾向于形

２０５～成取向度差的球晶结构。综上所述，只有口模温度适中（

２３５℃），所制备的试样才呈现出一定的硬弹性。

图２为口模温度对ＰＶＤＦ流延膜弹性回复率的影响。由图２可得，口模温度对ＰＶＤＦ薄膜试样的弹性回复率影响较大。随着口模温度的增加，ＰＶＤＦ薄膜试样的弹性回复率呈现减小

０５℃的ＰＶＤＦ薄膜试样的弹性回的趋势。其中，口模温度为２

复率最大，达７９％。随着口模温度的继续增加，ＰＶＤＦ薄膜试样的弹性回复率逐渐减小。当口模温度增加至２５０℃时，ＰＶＤＦ试样的弹性回复率减小至４０％。

ＰＶＤＦ树脂熔融塑化效果不理想；口模温口模温度较低时，

度较高时，则ＰＶＤＦ熔体强度较低，不利于在高应力场下薄膜的制备。因此，只有适中的口模温度才能形成高弹性回复率的ＰＶＤＦ薄膜。

由图１和图２分析可得，Ａ和Ｂ类型试样其弹性回复率均

即ＰＶＤＦ硬弹性薄膜试样具有高的弹性回明显高于Ｃ类型的，

复率。拉伸时，硬弹性试样特有的片晶结构在外力作用下发生弯曲等弹性变形以及分离，并储存了大量能量；外力消失后，硬弹性试样除了小部分不可逆的形变破坏，大部分弹性形变随着能量的释放而得以回复，因而具有高的弹性回复率。

２．２　流延辊温度的影响

ａ）流延辊速度为２ｒ／ｍｉｎ；ｂ）流延辊速度为８ｒ／ｍｉｎ；ｃ）流延辊速度为１６ｒ／ｍｉｎ

图３　流延辊温度对ＰＶＤＦ流延膜应力－应变曲线的影响

Ｆｉｇ．３　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｃａｓｔｉｎｇｒｏｌｌｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎｓｔｒｅｓｓ－ｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓｏｆＰＶＤＦｃａｓｔｉｎｇｆｉｌｍｓ

·６４·

山　东　化　工

ＳＨＡＮＤＯＮＧＣＨＥＭＩＣＡＬＩＮＤＵＳＴＲＹ　　　　　　　　　　　　２０１９年第４８卷

ＶＤＦ薄膜试样时，工艺参数设置如下：性回复率的影响，制备Ｐ

３０℃；流延辊温度为８５℃；而流延辊速度则在２ｒ／口模温度为２

图４　流延辊温度对ＰＶＤＦ流延膜弹性回复率的影响

Ｆｉｇ．４　ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｃａｓｔｉｎｇｒｏｌｌｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎＰＶＤＦ

ｃａｓｔｉｎｇｆｉｌｍｓ＇ｅｌａｓｔｉｃｒｅｃｏｖｅｒｉｅｓ

为了研究流延辊温度对ＰＶＤＦ流延膜应力－应变曲线和弹

性回复率的影响，制备Ｐ

ＶＤＦ薄膜试样时，工艺参数设置如下：口模温度为２３０℃；挤出机螺杆转速为２５ｒ／ｍｉｎ；流延辊速度分

别为２、８和１６ｒ／ｍｉｎ。而流延辊温度则在５５℃到１３０℃范围内变化，变化区间为１５℃。

图３为流延辊温度对ＰＶＤＦ流延膜应力－应变曲线的影响。结果表明，流延辊速度较低时（２ｒ／ｍｉｎ），不同流延辊温度下制备的ＰＶＤＦ薄膜试样的应力－应变曲线均表现为一种类型，即具有典型屈服点Ｃ类型。当流延辊速度为８ｒ／ｍｉｎ时，流延辊温度为５５℃和１３０℃制备的ＰＶＤＦ薄膜试样的应力－应变

曲线为Ｃ类型。而流延辊温度为７

０、１００和１１５℃制备的均为Ｂ类型，８５℃制备的则为Ａ类型，即表现出一定的硬弹性。流延

辊速度较高时（

１６ｒ／ｍｉｎ），相比低拉伸和中拉伸，制备的ＰＶＤＦ薄膜试样其应力－应变曲线上的屈服点均变得相对不明显。其中，流延辊温度为５５℃和１３０℃制备的ＰＶＤＦ薄膜试样的应力－应变曲线为Ｃ类型，而８５℃和１００℃制备的为Ｂ类型，７０℃和１１５℃制备的为Ａ类型。

综上所述，流延辊速度较低时（２ｒ／ｍｉｎ），流延辊温度对制备的ＰＶＤＦ薄膜试样其应力－应变曲线影响不明显；当流延辊速度大于８ｒ／ｍｉｎ时，流延辊温度为７０℃到１１５℃内的试样其应力－应变曲线表现出一定的硬弹性。制膜时，流延辊温度过低，熔体还没有充分拉伸取向就被快速冷却固化，因此其应力－应变曲线具有典型的屈服点，而且试样具有应力集中现象；流延辊温度过高时，被拉伸的熔体没有及时地冷却而发生明显的解取向。因此，即使生成了片晶结构，也是尺寸小、规整取向度差的片晶结构，所以也不表现出明显的硬弹性。只有合适的流延辊温度，促使制膜过程中熔体既能被充分地拉伸取向，同

时这种取向结构也能被完好地冷却固定，这样制备的Ｐ

ＶＤＦ流延膜才具有明显的硬弹性。

图４为流延辊温度对ＰＶＤＦ流延膜弹性回复率的影响。由

图４可得，

流延辊温度对制备的ＰＶＤＦ试样弹性回复率影响较大。随着流延辊温度的增加，三种流延辊速度制备的ＰＶＤＦ流延膜其硬弹性回复率均呈现同样的趋势，即先增加后减小。其中，流延辊速度为２ｒ／ｍｉｎ和１６ｒ／ｍｉｎ时，流延辊温度为８５℃的试样其弹性回复率最大，分别为４５％和６５％；流延辊速度为８

ｒ／ｍｉｎ时，弹性回复率最大即５１％的ＰＶＤＦ试样，其流延辊温度为１００℃。因此，制备高弹性回复率ＰＶＤＦ流延膜的最优流延辊温度范围为７０℃到１００℃，这与图３结果相一致。

２．３　流延辊速度的影响

为了研究流延辊速度对ＰＶＤＦ流延膜应力－应变曲线和弹

ｍｉｎ到１６ｒ／ｍｉｎ范围内变化，变化区间为２ｒ／ｍｉｎ。

图５　流延辊速度对ＰＶＤＦ流延膜应力－应变曲线的影响

Ｆｉｇ．５　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｃａｓｔｉｎｇｒｏｌｌ＇ｓｒａｔｅｏｎｓｔｒｅｓｓ－ｓｔｒａｉｎ

ｃｕｒｖｅｓｏｆＰＶＤＦｃａｓｔｉｎｇｆｉｌｍｓ

图６　流延辊速度对ＰＶＤＦ流延膜弹性回复率的影响Ｆｉｇ．６　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｃａｓｔｉｎｇｒｏｌｌ＇ｓｒａｔｅｏｎＰＶＤＦｃａｓｔｉｎｇｆｉｌｍｓ＇ｅｌａｓｔｉｃｒｅｃｏｖｅｒｉｅｓ

图５为流延辊速度对ＰＶＤＦ流延膜应力－应变曲线的影

响。由图５可得，

流延辊速度较低时，即２、４和６ｒ／ｍｉｎ，制备的ＰＶＤＦ试样其应力－应变曲线具有明显的屈服点，属于Ｃ类型。随着熔体拉伸比的增加，试样的细颈现象和应力－应变曲线上的屈服点逐渐变得不明显。其中，流延辊速度为１２、１４和１６ｒ／

ｍｉｎ的试样，其应力－应变曲线属于Ａ类型，即表现出一定的硬弹性。

通常，特定的应力场是熔融挤出制备硬弹性膜的必要条件，而流延辊速度直接反映了应力场的大小。因此，流延辊速

度对制备Ｐ

ＶＤＦ流延膜的宏观性能和微观结构极为重要。流延辊速度较低时，应力场较小，熔体在冷却结晶过程中倾向于生成无取向的球晶结构，即形成普通的ＰＶＤＦ流延膜；随着熔体拉伸比增加，熔体的分子链在应力场的作用下发生取向排列，并逐渐形成沿垂直于挤出方向平行排列、规整度好、取向度高的片晶结构，即形成了具有硬弹性的ＰＶＤＦ流延膜。

图６为流延辊速度对ＰＶＤＦ流延膜弹性回复率的影响。由图６分析可得，随着流延辊速度的增加，ＰＶＤＦ薄膜试样的弹性

回复率由３

８％逐渐增加至６５％。这是由于流延辊速度的增加，（下转第７５页）

　第１５期岳　青，等：含ＳＳＢＲ的组合物在胎面胶中的应用专利技术分析

·７５·

图６　优科豪马化合物组分和调节ＳＳＢＲ分子构成发展路线

２００２，２５（５）：２７４－２７６．３　总结

［２］陈士朝．溶聚丁苯橡胶的技术进展［Ｊ］．合成橡胶工业，丁苯橡胶（ＳＢＲ）大量应用于各类轮胎中，尤其是用于轮胎

１９９７，２０（１）：６－９．ＳＳＢＲ）是丁二烯与苯乙烯在烃类胎面胶。其中溶聚丁苯橡胶（

［３］代云水，张　萍，赵树高．ＳＳＢＲ在高性能轮胎胶料中的应用溶剂中采用催化剂引发阴离子聚合制得的共聚橡胶，具有耐

Ｊ］．弹性体，２００７，１７（４）：２３－２６．［磨、耐寒、生热低、收缩性低、色泽好、灰分少、纯度高以及硫化

［４］陈英林．丁苯橡胶胎面胶性能比较［Ｊ］．合成橡胶工业，速度快等优点，兼具有滚动阻力小、抗湿滑性和耐磨性能优异

２００４，２７（３）：１７９－１８１．等特点，在轮胎工业，尤其是绿色轮胎、防滑轮胎、超轻量轮胎

［５］李炳炎．低滞后炭黑及其在轮胎工业中的应用［Ｊ］．中国橡等高性能轮胎中具有广泛的应用。但我国相关研究较少，与优

２００２，１８（２０）：２２－２６．胶，克豪马等国际轮胎巨头存在不小差距。因此，国内的企业还需加大技术上的投入，赋予专利以更高的技术价值，将有利于在

未来的技术竞争和市场竞争中取得先机。

（本文文献格式：岳　青，张裕杭．含ＳＳＢＲ的组合物在胎面胶中的应用专利技术分析［Ｊ］．山东化工，２０１９，４８（１５）：７２－７５．）

参考文献

［１］孙　键．溶聚丁苯橡胶的技术进展［Ｊ］．合成橡胶工业，

櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀（上接第６４页）

有利于形成沿垂直于挤出方向平行排列、规整度好、取向度高的片晶结构，即有利于硬弹性ＰＶＤＦ流延膜的形成，这与图５结果一致。

－１９８５．

［３］ＥｌｙａｓｈｅｖｉｃｈＧＫ，ＲｏｓｏｖａＥＹ，ＫｕｒｙｎｄｉｎＩＳ．Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｍｕｌｔｉ

－ｌａｙｅｒｃｏｍｐｏｓｉｔｅｍｅｍｂｒａｎｅｓｏｎｔｈｅｂａｓｅｏｆｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ［Ｊ］．Ｄｅｓａｌｉｎａｔｉｏｎ，２００２，１４４（１）：２１－２６．ｐｏｒｏｕｓｆｉｌｍｓ［４］ＧｕＦＭ，ＢｕＨＳ．Ｎｅｗｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎｓｏｎｔｈｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆ＂ｒｏｗ－

．ｎｕｃｌｅａｔｅｄ＂ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆｉｓｏｔａｃｔｉｃｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ［Ｊ］Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，２０００，３３（１５）：５４９０－５４９４．

［５］ＮｏｅｔｈｅｒＨＤ．Ｆａｃｔｏｒｓａｆｆｅｃｔｉｎｇｔｈｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｈａｒｄｅｌａｓｔｉｃ

ｆｉｂｅｒｓ［Ｊ］．ＰｏｌｙｍｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＳｃｉｅｎｃｅ，１９７９，１９（６）：４２７－４３２．

［６］ＳａｄｅｇｈｉＦ，ＴａｂａｔａｂａｅｉＳＨ，ＡｊｊｉＡ，ｅｔａｌ．ＥｆｆｅｃｔｏｆＰＶＤＦ

ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｎｅｘｔｒｕｄｅｄｆｉｌｍｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙａｎｄｐｏｒｏｕｓｍｅｍｂｒａｎｅｓｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙｂｙｓｔｒｅｔｃｈｉｎｇ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅＰａｒｔＢ：ＰｏｌｙｍｅｒＰｈｙｓｉｃｓ，２００９，４７（１２）：１２１９－１２２９．

（本文文献格式：徐运祺，王万卷，刘志健，等．聚偏氟乙烯硬弹性膜的制备与表征［Ｊ］．山东化工，２０１９，４８（１５）：６２－６４，７５．）

３　结论

本文采用熔融挤出流延的方法制备了ＰＶＤＦ硬弹性膜，研究了口模温度、流延辊温度和速度等工艺参数对薄膜应力－应２０５变曲线和弹性回复率的影响。结果表明，适中的口模温度（～２３５℃）、适中的流延辊温度（７０～１１５℃）以及较高的流延辊速度（大于１２ｒ／ｍｉｎ）均有利于制备高弹性回复率、呈现出一定硬弹性的ＰＶＤＦ薄膜试样。

参考文献

［１］ＱｕｙｎｎＲＧ，ＢｒｏｄｙＨ．Ｐｈｙｓｉｃａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｅｌａｓｔｉｃ＂ｈａｒｄ＂ｆｉｂｅｒｓ

［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌａｒＳｃｉｅｎｃｅＰａｒｔＢ：Ｐｈｙｓｉｃｓ，１９７０，４（４）：９５３－９５５．

［２］ＱｕｙｎｎＲＧ，ＳｐｒａｇｕｅＢＳ．Ｐｈｙｓｉｃａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ３

－ｍｅｔｈｙｌｂｕｔｅｎｅ－１ｐｏｌｙｍｅｒａｎｄｆｉｂｅｒ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅＰａｒｔＡ－２：ＰｏｌｙｍｅｒＰｈｙｓｉｃｓ，１９７０，８（１１）：１９７１