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人货电梯料台施工方案
一、工程概况
1、地理位置：********
2、工程名称：************ 建设单位：*************** 设计单位：**************** 监理单位：**************
3、本工程结构形式框剪/框架结构；**********
4、***********楼分别设置两台SC200/200型人货梯，人货梯架体与主体脚手架断开独立搭设，7层以下采用落地式，7层以上每隔6层一挑，搭设在悬挑工字型钢上面。
二、设计依据及适用范围
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； 2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）； 3、《建筑施工脚手架实用手册》； 4、搭设高度及施工荷载规定如下：
本施工方案为人货梯料台施工方案，安装位置在南侧阳台上，具体位置见平面示意图。架体分段高度为：，,,,19m,架体平面尺寸为×，架体连同平台尺寸为×3m；立杆纵距1.5m、1.9m（落地式平台按计算，悬挑式平台按计算），立杆横距0.9m，立杆步距1.8m、1.2m（计算按计算），平台架体外侧均布置剪刀撑；平台架体施工荷载按m2计算，悬
挑层采用三根16号工字型钢悬挑，联梁采用槽钢，工字型下设置14a槽钢斜撑，连墙杆每层需采用预埋件螺栓形式设置
7层以下架体搭设在地下室顶板上（-1.5m），7层、13层、19层、25层分别外挑，架体平面布置图见下图：
三、技术要求
1、平台基础地面承载力应达到60KN/㎡，架体下应至少浇筑150厚C15基础（当设置于地下车库底板上时可省略），当承载不满足时应采用必要措施进行加固；
2、平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆；
3、平台每层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固。
4、平台在架体两侧及正面外侧剪力墙之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板（高度分别为1200、600、和180），本工程应公司要求满设模板；
5、除满足以上要求外，平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。
四、搭设材料要求
1、平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用φ48×的钢管，并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合标准《碳结构钢》（GB/T700）中的Q-235-A级钢的规定。
2、本平台架应用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家规范《落地式钢管脚手架用扣件》（GB15831）的规定。
3、平台的脚手板应符合JGJ130中的材质要求。
五、施工要求
1、搭设要求
（1）相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不小于
500mm，对接扣件开口应朝内，当平台架搭至墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立柱外，其余杆件应采用整根钢管搭设，不得对接使用。
（2）水平杆应设置在立柱内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。
（3）纵向扫地杆应设置在距底座上方200mm的立柱上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
（4）连墙杆应设置在架体建筑物侧立柱竖直距离主节点不大于200mm处。连墙杆应水平设置或销向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。
（5）扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧紧力矩不应小于40N·M，且不大于65N·M。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
2、拆除要求
（1）拆除作业必须按先搭后拆后搭先拆原则，由上而下逐层拆除，严禁上下同是作业。
（2）连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。
（3）拆除至下部最后一根立柱高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。
（4）拆除时各构配件应通过人工传递或设备运输至地面，严禁将构配件抛掷至地面。 （5）拆除作业时应设置警戒区且设专人监护。
六、施工程序
1、施工前的准备
（1）平台搭设及拆除应按本施工方案进行，并对搭设人员进行安全技术交底。 （2）应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合产品。 2、地基与基础
（1）按照施工方案做好平台架砼基础，并做好排水措施，防止积水。 （2）按照本平台架设计的立杆横向间跟进行放线定位。 （3）放置12号槽钢用于垫脚。 （4）将底座准确安放在定位线上。 3、平台架的搭设
（1）架体搭设顺序如下：
立柱→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步横向水平杆→第一步纵向水平杆→第二步横向水平杆→第二步纵向水平杆→连墙杆（每楼层设置一组）→依上述顺序直至搭设至施工需要高度。 （2）脚手板的铺设
在平台架每层沿横向铺设脚手板，用镀锌钢丝（或12#铁线）将脚手板与平台架绑扎牢固。
（3）当脚板及防护网的铺设
在平台架层两侧两及防护门间的空档处设置挡脚板和防护网，并与平台架绑扎牢固。 （4）防护门的安装
将防护门安装在靠近施工电梯或井字架侧的立柱上。 4、平台架的拆除
（1）拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙杆（拉杆）等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。
（2）拆除架体上的杂物及地面的障碍物。
（3）按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。
七、落地平台架的设计计算书
计算参数:
双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。
立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。 钢管类型为48×，连墙件采用2步3跨，竖向间距米，水平间距米。 施工活荷载为m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为m，安全网荷载取m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压m2，高度变化系数，体型系数。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积，地基承载力调整系数。
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=m 脚手板的荷载标准值 P2=×2=m 活荷载标准值 Q=×2=m 静荷载的计算值 q1=×+×=m 活荷载的计算值 q2=×=m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
M1=×+××= 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为
M2=-×+××= 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=×106/=mm2
大横杆的计算强度小于mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=+=m 活荷载标准值q2=m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=×+××(100××105×=
大横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=×= 脚手板的荷载标准值 P2=××2= 活荷载标准值 Q=××2= 荷载的计算值 P=×+×+×=
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=××8+×4= =×106/=mm2
小横杆的计算强度小于mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=××(384××105×=
集中荷载标准值P=++=
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=×××(48××105×=
最大挠度和 V=V1+V2=
小横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=×= 脚手板的荷载标准值 P2=××2= 活荷载标准值 Q=××2= 荷载的计算值 R=×+×+×= 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 NG1 = ×=
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为 NG2 = ×4××+/2=
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 NG3 = ××4/2=
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； NG4 = ××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = ×2××2=
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表的规定采用：W0 =
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz =
Us —— 风荷载体型系数：Us =
经计算得到，风荷载标准值Wk = ××× = m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = + ×
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+××=
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = +
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+×=
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = ×10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=×××××10= 五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=； k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=； A —— 立杆净截面面积，A=； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
—— 由长细比，为3118/16=195；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=10658/×397)=mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=； k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=； A —— 立杆净截面面积，A=； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
—— 由长细比，为3118/16=195；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=9638/×
397)+201000/4248=mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
六、最大搭设高度的计算:
< [f],满足要求!
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = ； NQ —— 活荷载标准值，NQ = ；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = ； NQ —— 活荷载标准值，NQ = ；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = ；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = × = No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No =
经计算得到 Nlw = ，连墙件轴向力计算值 Nl = 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=的结果查表得到=；
；
A = ；[f] = mm2。 经过计算得到 Nf =
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
八、悬挑平台架的设计计算书
计算参数:
双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。
立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。 采用的钢管类型为48×，
连墙件采用2步3跨，竖向间距米，水平间距米。 施工活荷载为m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为m，安全网荷载取m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压m2，高度变化系数，体型系数。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用[号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物，支杆采用[14a号槽钢。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=m 脚手板的荷载标准值 P2=×2=m 活荷载标准值 Q=×2=m 静荷载的计算值 q1=×+×=m
活荷载的计算值 q2=×=m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
M1=×+××= 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为
M2=-×+××= 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
大横杆的计算强度小于mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
=×106/=mm2
静荷载标准值q1=+=m 活荷载标准值q2=m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=×+××(100××105×=
大横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=×= 脚手板的荷载标准值 P2=××2= 活荷载标准值 Q=××2= 荷载的计算值 P=×+×+×=
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=××8+×4=
=×106/=mm2
小横杆的计算强度小于mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=××(384××105×=
集中荷载标准值P=++=
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=×××(48××105×=
最大挠度和
V=V1+V2=
小横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=×= 脚手板的荷载标准值 P2=××2= 活荷载标准值 Q=××2= 荷载的计算值 R=×+×+×= 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 NG1 = ×=
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为 NG2 = ×6××+/2=
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 NG3 = ××6/2=
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； NG4 = ××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = ×2××2=
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表的规定采用：W0 =
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz =
Us —— 风荷载体型系数：Us =
经计算得到，风荷载标准值Wk = ××× = m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = + ×
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+××=
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = +
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+×= 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = ×10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=×××××10= 五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=； k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=； A —— 立杆净截面面积，A=； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
—— 由长细比，为3118/16=195；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=12197/×397)=mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=； k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=； A —— 立杆净截面面积，A=； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
—— 由长细比，为3118/16=195；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=11120/×
397)+224000/4248=mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
< [f],满足要求!
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = × = No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 经计算得到 Nlw = ，连墙件轴向力计算值 Nl = 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=的结果查表得到=；
A = ；[f] = mm2。 经过计算得到 Nf =
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
；
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
七、联梁的计算
按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P= 计算简图如下
支撑按照简支梁的计算公式
其中 n==2
经过简支梁的计算得到
支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/2×++×2= 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×++×=
最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/8××+××8= 抗弯计算强度 f=×106/=mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于mm2,满足要求!
八、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2800mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = ，截面抵抗矩W = ，截面积A = 。
受脚手架作用的联梁传递集中力 N= 水平钢梁自重荷载 q=××××10=m
1
悬挑脚手架示意图
24.85kN24.85kN 0.25kN/mA 15028001050B
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
9.860.000.049.4914.9914.7315.3615.5840.4440.54
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
15.605
14.514
悬挑脚手架支撑梁弯矩图
0.476
3.646
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=,R2=,R3=
最大弯矩 Mmax= 抗弯计算强度 f=M/+N/A=×106/×+×1000/=mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于mm2,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中 附录B得到：
b=
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
由于算得到强度
b大于，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'= 经过计
=×106/×=mm2；
< [f],满足要求!
水平钢梁的稳定性计算
十、支杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算
其中RDicos
各支点的支撑力 RCi=RDisin
i为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
i
按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=
十一、支杆的强度计算
斜压支杆的强度计算：
斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=
下面压杆以[14a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中 N —— 受压斜杆的轴心压力设计值，N = ；
—— 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= ；
i —— 计算受压斜杆的截面回转半径，i = ； l —— 受最大压力斜杆计算长度，l = ； A —— 受压斜杆净截面面积，A =；
—— 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 N/mm2；
[f] —— 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算
斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
< [f],满足要求!
其中 N为斜撑杆的轴向力，N=； lwt为焊接面积，取；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取mm2；
经过计算得到焊缝抗拉强度 = = mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
十二、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R= 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[55526×4/×50×2)]1/2=27mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = ；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取mm2；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于×16×=。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = ； d —— 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取=mm2； 经过计算得到公式右边等于 楼板混凝土局部承压计算满足要求!
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