满堂支架计算书

满堂支架计算书

LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】

兴宁至汕尾高速公路五华至陆河段石下枢纽互通工程

A匝道1号桥现浇箱梁满堂支架计算书

编 制： 审 核： 审 批：

施工单位：中交第二公路工程局有限公司 编制日期：二○一七年五月一日

1.支架验算

布置说明：

满堂支架采用外径φ48mm，壁厚碗扣件组成，布置为纵横向立杆间距底板和翼板按60cm×60cm布置，纵横向立杆间距腹板底按60cm×30cm布置，横梁2m范围内纵横向立杆间距底板按60cm×30cm布置，纵横向立杆间距翼板底按60cm×60cm布置；支架最高高度，步距，设置一排纵、横向联接横管，使所有立杆联成整体；为确保支架的整体稳定性，在每纵向立杆和每横向立杆各设置一道剪刀撑。支架搭设好后，测量每10m放出高程控制点，然后挂线，将可调顶托调整到计算高程位置，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。然后铺设纵横向方木，纵向按60cm间距布置，横向按60cm和30cm间距（腹板处及横梁2m范围内横向均为30cm）布置，完成后，再铺设底模，模板采用2cm竹胶板。模板安装完成即可进行支架预压。满堂支架布置示意图如下：

A匝道1#桥满堂支架跨中横向布置断面图（单位：cm）

A匝道1#桥满堂支架桥墩2m范围横向布置断面图（单位：cm）

A匝道1#桥满堂支架纵向布置图（单位：cm）

箱 梁10cm*10cm方木90cm*60cm碗扣架15cmC30砼天然夯实土上下通道

A匝道1#桥满堂支架平面布置图（单位：cm）

排水沟30*40cm90cm*60cm碗扣架

设计参数：

(依据《钢结构设计规范》取值)： 钢材抗弯强度设计值fm=215MPa 钢材抗剪强度设计值fv=125MPa 弹性模量 E=×105MPa

表 碗扣式钢管截面特性

壁厚实际为，基于安全考虑壁厚按计算： 外径 d(mm) 48 壁厚 t(mm) 截面积A(mm2) ×102 惯性矩I(mm4) ×105 抵抗矩W(mm3) ×103 回转半径 每米长自i（mm） 重（kg） 表 立杆允许设计荷载

名称 立杆 步距(m) 允许设计荷载(kN) 40 30 2.桥墩2m范围支架检算

3号～4号墩两侧各2m范围支架按60cm×30cm间距布置，该断面面积为㎡（电子图计算），底板宽度为，该位置长度为2m。对该位置进行支架检算：

i、支架布置以60×30cm间距布置，钢筋砼重量以25KN/m3计 每延米砼重量为：×1×25=（KN） 则单位面积承重为q1=（×1）=（KN/㎡） 由于钢管布置为60cm×30cm，则 单根承载力为：q1=㎡××=(KN/根) ii、底模及内模构造荷载 取 q2=5KN/㎡

iii、扣件支架自重（按最高度计算）

立杆自重（采用φ48×㎜，碗扣式钢管单位重量为m） q31=×=（KN/根） 可调托座

q32=m×1个=（KN/根） 横杆自重

q33=m×8×=（KN/根） 所以碗扣式钢管脚手支架自重： q3=q31+q32+q33=++=（KN/根）

iv支架施工均布荷载标准值，以3KN/㎡计，基于安全考虑，取5KN/㎡） q4=5KN/㎡

v、单根立杆设计轴向力 荷载组合：

施工恒载：NGK=q1+q2××+q3 =+5××+ =（KN/根）

活荷载：NQK=q4××=5××=（KN/根） 轴向力：N= NGK＋ NQK = ×＋× =(KN/根) vi、碗扣式支架稳定性检算

24㎜2; 回转半径i= 则λ=I0/i=120/=75 查表得ф=

N/(ф×A)=16690/（×424）=<205Mpa （其中Q235钢管容许应力为205 Mpa） 根据以上计算可知，立杆的稳定性符合要求。

3.跨中支架检算

3号～4号跨中碗扣式脚手架按60cm×60cm间距布置，其断面面积㎡，箱梁底板宽度为（用电子图计算），对该位置进行支架检算：

i、支架布置以60×60cm间距布置，钢筋砼重量以25KN/m3计 每延米砼重量为：×1×25=（KN） 则单位面积承重为q1=（×1）=（KN/㎡） 由于钢管布置为60cm×60cm，则 单根承载力为：㎡××=(KN/根) ii、底模及内模构造荷载 取 q2=5KN/㎡

iii、扣件支架自重（按高度计算）

立杆自重（采用φ48×㎜，碗扣式钢管单位重量为m） q31=×=（KN/根） 可调托座

q32=m×1个=（KN/根） 横杆自重

q33=m×8×=（KN/根） 所以碗扣式钢管脚手支架自重： q3=q31+q32+q33=++=（KN/根） iv q4=5KN/㎡

v、单根立杆设计轴向力 荷载组合：

施工恒载：NGK=q1+q2××+q3 =+5××+ =（KN/根）

活荷载：NQK=q4××=5××=（KN/根） 轴向力：N= NGK＋ NQK = ×＋× =(KN/根) vi、碗扣式支架稳定性检算 24㎜2; 回转半径i= 则λ=I0/i=120/=75 查表得ф=

N/(ф×A)=16674/（×424）=48Mpa<205Mpa （其中Q235钢管容许应力为205 Mpa） 根据以上计算可知，立杆的稳定性符合要求。

4.桥墩两侧2m范围内纵横方木力学检算

纵向方木采用15×10cm，横向采用10×10cm，材质为松木，按较低强度等级TC13取值，抗弯允许应力fm=13（N/mm2），顺纹抗剪fv=（N/mm2），横纹局部承压fc90=（N/mm2），弹性模量E=10000（N/mm2），露天折减系数为。A=100c㎡，I=833cm4，Wa=167cm3。

i 、箱梁混凝土荷载：

支架布置以60×30cm间距布置，钢筋砼重量以25KN/m3计 每延米砼重量为：×1×25=（KN） 则单位面积承重为q1=（×1）=（KN/㎡） ii、施工荷载

a、底模及内模构造荷载 取 q2=5KN/㎡ b、其他或荷载 取 q4= 5KN/㎡

iii、荷载组合，由于支架布置为60cm×30cm，则 q=(q1+q2+q4)L=（+5+5）×=（KN/m） 即 q=×1000 =×104 （N/m） iv、木楞跨中弯矩

Mmax=ql2/8=×104×8=（N·m） v、弯应力验算

σm=M/Wa=（167/1000000）=×106（N/㎡）

即 σm=×106/1000000 =（N/mm2）<（N/mm2）

其中：抗弯容许应力为fm=13×=（N/mm2） 满足要求。 vi、局部承压应力验算

荷载：q×2=×104×2=3263（N）

承压应力：3263/（100×100）=（N/mm2）< fc90=（N/mm2） 其中：横纹局部承压fc90=×=（N/mm2） 满足要求。 vii、剪应力验算

荷载：q×2=×104×2=6525（N）

承压应力：6525/（100×100）=（N/mm2）< fv=（N/mm2） 其中：fv=×=（N/mm2） 满足要有。

5.跨中纵横向方木力学检算

i 、箱梁混凝土荷载：

支架布置以60cm×60cm间距布置，钢筋砼重量以25KN/m3计 每延米砼重量为：×1×25=（KN） 则单位面积承重为q1=（×1）=（KN/㎡） ii、施工荷载

a、底模及内模构造荷载

取 q2=5KN/㎡ b、其他或荷载 取 q4=5KN/㎡

iii、荷载组合，由于支架布置为60cm×60cm，腹板底支架横向间距为30cm，则

q=（q1+q2+q4）L=（+5+5）×=（KN/m） 即 q=×1000 =×104 （N/m） iv、木楞跨中弯矩

Mmax=ql2/8=×104×8=483（N·m） v、弯应力验算

σm=M/Wa=483/（167/1000000）=×10（N/㎡） 即 σm=×106/1000000 =（N/mm2）<（N/mm2） 其中：fm=13×=（N/mm2） 满足要求。 vi、局部承压应力验算

荷载：q×2=×104×2=1611（N）

承压应力：1611/（100×100）=（N/mm2）< fc90=（N/mm2） 其中：fc90=×=（N/mm2） 满足要求。

6

vii、剪应力验算

荷载：q×2=×104×2=3222（N）

承压应力：3222/（100×100）=（N/mm2）< fv=（N/mm2） 其中：fv=×=（N/mm2） 满足要求。

6.地基承载力计算

地基处理范围为桥梁投影每侧各出，周围设置50×50cm的排水沟,填土段要求分层压实，原状土段要求清表后压实，压实度不低于93%。支架底托为15cm×10cm，底托下为15cm×10cm方木，方木下面为15cm厚C25砼防水层，最下面铺石渣。混凝土的扩散角按45°取，石渣的扩散角按45°考虑。 根据上面的计算，再考虑立杆自重，按考虑。

（1）混凝土垫层承载力，由上可知立杆最大轴力为, A1为底托面积，15cm×15cm。 σ1=F1/A1==741KPa

（2）10cm防水层承载力（混凝土厚度按15cm验算） L2=+2××tg45°=

σ2=F1/A2==82KPa<200kPa

石渣垫层或地基的强度需为200kPa才能满足要求，故施工前进行承载力实验，达到要求后方可施工。