************基地扩建项目
龙 门 架 及 物 料 提 升 机 卸 料 通 道 搭 设 专 项 方 案
上 海 **** 建 筑 工 程 有 限 公 司
2015年8月3日
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上海**
上海**医疗科技扩建厂房项目 龙门架及物料提升机卸料通道搭设专项方案
目 录
一、工程概况 ................................................................................................................ 3 二、编制依据 ................................................................................................................ 3 三、技术措施要求 ........................................................................................................ 3 四、搭设材料要求 ........................................................................................................ 4 五、技术要求 ................................................................................................................ 4 六、施工程序 ................................................................................................................ 8 七、安全管理 ................................................................................................................ 8 八、排架搭设示意图 .................................................................................................... 9 九、其他 ........................................................................................................................ 9 十、施工升降机卸货通道脚手架计算书 .................................................................. 11
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上海**医疗科技扩建厂房项目 龙门架及物料提升机卸料通道搭设专项方案
一、工程概况
研究实验室、自有体外诊断产品扩产、医疗检验仪器及配套试剂产品基地扩建项目位于****************。
本工程项目，在5#楼与2#楼之间、1#楼与4#楼之间和3#楼主楼外侧各布置一台龙门架及物料提升机作为垂直运输机械；龙门架及物料提升机与主楼原结构之间需搭设卸料通道。
卸料通道平面尺寸为1．8m宽、1~15m长，最高搭设高度为23．5m。使用时逐层搭设，逐层拉结缆风绳，卸料通道的立杆纵距1 .5m、横距1．8m、步距l.8m，钢管类型48x3.0，其中立杆均为双立杆。扣件连接方式：平台板下钢管及连墙件采用双扣件，其他采用单扣件，平台底为横向钢管间距300mm，卸料通道应满铺胶合板，并用钢丝绑扎固定。连墙件为2步2跨设置；卸料通道两侧的外侧立杆之间设置一道中栏杆，栏杆内侧布置防护板并用钢丝绑扎固定。最大允许使用荷载为2kpa（材料与施工荷载之和），允许同时作业层数为1层。 二、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 三、技术措施要求
1、卸料通道架体采用双排钢管脚手架搭设，由斜拉缆风绳保证排架横向稳定，由剪刀撑保证排架纵向稳定。
2、卸料通道架体对应的每层楼面处必须设置连墙件,连墙件采用抱梁固定方
式进行设置，抱梁时连墙杆一端固定在框架梁上，另一端用十字扣件连
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脚手架立杆上。
3、卸料通道的卸料层应满铺脚手板，脚手板板应与架体绑扎牢固。 4、卸料通道在架体两侧立杆之间应设置中栏杆，并在通道外侧立杆之间按标准设置防护栏杆及挡脚步板。
5、卸料通道两侧边，用板进行分隔封闭，封闭高度1.2m。
四、搭设材料要求
1、卸料通道架体应采用φ48×3.0mm的钢管，并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
2、卸料通道架体应采用可锻铸铁制作扣件，其材质应符合国家标准《钢管脚步手架扣件》（GB/15831）的规定。
3、卸料通道架体胶合板应符合JGJ130中的材质要求。 五、技术要求
搭设技术措施
1 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
2 支搭脚手架必须选用符合规定的架设料具，在架子上作业不得走单杆，必须将安全带系在高处大横杆上。
3 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件和缆风绳以上两步。
4 结构外架子每搭设一层，由项目部安全员验收合格后方可投入使用。 5 在搭设过程中，每日上班前应由安全员、架子班长及时检查现场安全状态每两步验收一次，检查施工现场是否存在安全隐患，及时提醒施工人员注意安全。 6 缆风绳、连墙件等是保证排架稳定的必须措施，严禁私自拆改。
7对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口一不得向下，以保证安全。
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8保证卸料荷载均匀分散，不得集中堆料施荷，总荷载不得大于2kN/m2，确保安全储备。
9钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
10定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
11保证架体的整体性独立性，扫地杆、剪刀撑、连墙件、缆风绳等不得与井架、升降机或外架一并拉结，不得截断架体。
使用阶段安全措施
1 六级及六级以上大风和雾、雨雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架作业应采取防滑措施。
2 项目管理部应设专人负责对脚手架进行日常检查和保修，特别在五级级以上大风与大雨后，以及脚手架停用超过一个月，复工前，必须对脚手架进行全面检查，重点检查下列项目:
（1）各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； （2）扣件螺栓是否松动； （3）安全防护措施是否符合要求； （4）是否超载。
3 脚手架按以下项目进行日常维修检查：
①各主节点杆件的安装、连墙件、支撑、焊接部位焊缝、拉结固定点、门洞等关键位置的构造是否符合施工方案要求。
②地基是否有积水、下沉现象，立杆是否出现悬空，扣件螺栓是否有松动现象等。 ③脚手架垂直度是否满足规范要求，安全防护设施是否符合规定。
4 脚手架使用期间，荷载应均匀布置，不得集中堆放。通道上材料及时清运，不得长时间堆放。任何人员不得在通道上逗留、休息。严禁任意拆下主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、挡脚板、斜拉杆、固定锚栓等部件，要拆除以上任一部件必须采取安全加固措施，并报技术负责人审批同意后方可实施。
5 应在操作楼层下方设置一道水平挑兜网，防护高空落物。 6 防电避雷措施
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（1)在高、低压线下方均不得搭设脚手架。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离应不小于下表的规定。当条件限制达不到下表规定的最小距离时，必须采取防护措施。
脚手架周边与架空线路的边线之间的最小安全距离 外电线路电压等级（kv） 最小安全操作距离（m）
（2）采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
（3）安装防雷装置，防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30Ω。
（4）避雷针共设置4根，避雷针用直径为25mm,壁厚3mm的镀锌钢管或直径>12mm镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，高度大于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。
（5）接地线采用ф8圆钢，将立杆与建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触可靠。在脚手架的下部与立杆连接时，应用两道螺栓卡箍连接，并加设弹簧垫圈，以防松动，保证接触面不小于10㎝2。连接时将接触表面的油漆及氧化层清除，使其有金属光泽，并涂以中性凡士林。
（6）接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个。位置不得选在人员经常走到的地方以避免跨步电压的危害和防止接地线遭机械损伤。同时应注意与其他金属物或电缆之间保持一定距离（一般不小于3m），以免发生击穿事故。
（7）接地线的焊接长度应大于接地线直径的6倍。接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合要求。
拆除技术措施 1拆架前:
(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； (2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批
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小于1 1～10 35～110 220 330～500 4.0 6.0 8.0 10 15 上海**医疗科技扩建厂房项目 龙门架及物料提升机卸料通道搭设专项方案
准后方可实施；
(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底； (4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。
3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
6连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
7拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
12 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 13输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
14当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 15如遇六级强风、大雾、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
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六、施工程序 6.1、施工前的准备
（1）卸料通道架体搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全
技术交底。
（2）应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合格产品。 （3）地基基础
自基底标高向上素土分层夯填，回填土为达到最优含水率的素土，不得混入垃圾、树皮草根等腐殖性土，每层厚度<250mm，密实度不小于 0.95；其上铺 80厚石子，沿外墙四周浇筑厚120mm 宽1500mmC20混凝土垫层，垫层外侧应设置 200mm×300mm（宽×深）砖砌排水沟，沟内用1：3水泥砂浆抹面，垫层以上应按照脚手架柱距、排距要求铺放18#槽钢垫板或厚 50 mm 宽200 mm木垫板，作为搭设落地脚手架的基础。
6.2、卸货通道架的搭设
1、架体搭设顺序如下：
立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→设置连墙杆（每楼层设置一组）→第三步纵向水平杆→第四步纵向水平杆→张拉第一道缆风绳→第五步纵向水平杆→第六步纵向水平杆→依以上顺序直至搭设至施工需要高度。 2、脚手板的铺设
在卸料通道架每层沿纵向铺设脚手板，用14#镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。 3、挡脚板铺设
在平台架卸料层两侧面及防护门间的安全空档处设置挡脚板和并与平
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台架体绑扎牢固。 4、防护门的安装和使用
将防护门安装在靠近施工升降机侧的立杆上，防护门安装时应抱箍与升降机侧的立杆上，并有开关功能。
七、安全管理
(1) 搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；
(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋，禁止夜间搭设作业； (3) 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；
(4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动脚手架安全防护设施；
(5) 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；
(6) 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；
(7) 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、缆风绳、交叉支撑、水平架、扫地杆、加固栏杆和栏杆；
(8) 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；
(9) 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；
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(10) 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守； (11) 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005的有关规定执行；
(12) 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
八、排架搭设示意图
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九、其他
本方案未尽事项及要求见脚手架方案。
十、施工升降机卸货通道脚手架计算书
井架及物料提升机卸料通道 钢管落地脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用双立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×2.9，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加三根小横杆。 基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.3900，体型系数0.0960。
地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数
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0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/4=0.131kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.500/4=0.750kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.131+1.4×0.750=1.250kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:
M=1.250×1.8002/8=0.506kN.m σ=0.506×106/4372.0=115.803N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
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计算公式如下:
荷载标准值 q=0.036+0.131+0.750=0.917kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×0.917×1800.04/(384×2.06×105×104930.0)=5.797mm 小横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.036×1.800=0.064kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800×1.500/4=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.800×1.500/4=1.350kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.064+1.2×0.236+1.4×1.350)/2=1.125kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
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M=0.08×(1.2×0.036)×1.5002+0.417×1.125×1.500=0.711kN.m σ=0.711×106/4372.0=162.720N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.036×1500.00/(100×2.060×10×104930.000)=0.056mm 集中荷载标准值 P=(0.064+0.236+1.350)/2=0.825kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=3.029×825.075×1500.003/(100×2.060×105×104930.000)=3.902mm 最大挠度和
V=V1+V2=3.958mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
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三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
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R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800×1.500/2=0.472kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.800×1.500/2=2.700kN
荷载的计算值 R=1.2×0.053+1.2×0.472+1.4×2.700=4.411kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1037 NG1 = 0.104×24.000+24.000×0.036=3.340kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(1.800+0.300)/2=2.205kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×4=1.020kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×24.000=0.360kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.925kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总
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和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×1×1.500×1.800/2=2.700kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W20 —— 基本风压(kN/m)， W0 = 0.400 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.390 Us —— 风荷载体型系数： Us = 0.096 经计算得到：Wk = 0.400×1.390×0.096 = 0.053kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×6.925+0.9×1.4×2.700=11.712kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力：
N=1.2×0.360+0.9×1.4×2.700=3.834kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×6.925+1.4×2.700=12.090kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力： N=1.2×0.360+1.4×2.700=4.212kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
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la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.053×1.500×1.800×1.800/10=0.033kN.m
五、立杆的稳定性计算:
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，底部N=12.090kN，单双立杆交接位置N=4.212kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.800×1.800=3.742m；
A —— 立杆净截面面积，A=5.750cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.121cm3； λ —— 长细比，为3742/16=234
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为3240/16=203 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.134；
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σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到:
σ=12090/(0.13×575)=157.441N/mm2；
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，底部N=11.712kN，单双立杆交接位置N=3.834kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.800×1.800=3.742m；
A —— 立杆净截面面积，A=5.750cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.121cm3； λ —— 长细比，为3742/16=234
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为3240/16=203 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.134；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.033kN.m； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
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[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm； 经计算得到 σ=11712/(0.13×575)+33000/6121=157.858N/mm2； 考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = [φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)] / 1.2gk
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 3.585kN； NQk —— 活荷载标准值， NQk = 2.700kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.104kN/m； NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN； σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 25.421米。 考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = {φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]} / 1.2gk 其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 3.585kN； NQk —— 活荷载标准值， NQk = 2.700kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.104kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.026kN.m； NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN； σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
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经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 25.163米。 取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=25.163米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = 0.053kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 5.40×4.50 = 24.300m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 1.816kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 4.816kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；
净截面面积 Ac = 4.11cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf1 = 71.564kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 = 300.110kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
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连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 N1=4.816kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求!
连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk ≤ fg
其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=38.50 (kPa) Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 6.93+2.70=9.63kN A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 54.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 135.00 地基承载力的计算满足要求!
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扣件脚手架计算满足要求！
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