计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) B1，标高5.40m 5.4 32 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 120 37 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 23面板及小梁 楼板模板 模板及其支架自重 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 324 1.1 2.5 2.5 1.5 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 基本2221 风压0.2 0.051 ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2地基粗糙程度 模板支架顶部距地面高度(m) D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 5.4 风压高度变化系数μz 0.51 风荷载体型系数μs 0.5 三、模板体系设计 主梁布置方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 500 100 0 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 600 1500 0 设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.4 简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态 q1
＝
0.9×max[1.2(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k
,1.35(G1k
，
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.51.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝1.575kN 正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝q1l2/8＝6.511×0.12/8＝0.008kN·m
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.12/8+1.575×0.1/4＝0.04kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.008，0.04]＝0.04kN·m σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.054N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×1004/(384×10000×281250)=0.001mm ν＝0.001mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.444 20.833 52.083 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2250×50 1.782 9350 二等跨连续梁 q1
＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k
，1.35(G1k ，
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.51.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.1=0.673kN/m
因此，q1
静
＝
0.9×1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.1=0.358kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.315kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.032kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.358×0.52+0.125×0.315×0.52＝0.021kN·m M2
＝
max[0.07q2L2+0.203pL
，
0.125q2L2+0.188pL]
＝
max[0.07×0.032×0.52+0.203×3.15×0.5，0.125×0.032×0.52+0.188×3.15×0.5]＝0.32kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.021，0.32]＝0.32kN·m σ=Mmax/W=0.32×106/20833=15.374N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.358×0.5+0.625×0.315×0.5＝0.21kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.032×0.5+0.688×3.15＝2.177kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[0.21，2.177]＝2.177kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.177×1000/(2×50×50)＝1.306N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.1＝0.331kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.331×5004/(100×9350×52.083×104)＝0.022mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 22钢管 Φ48×2.8 125 206000 三等跨连续梁 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 432Φ48×2.8 205 4.25 10.19 1、小梁最大支座反力计算 q1
＝
0.9×max[1.2(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k
，
1.35(G1k
，
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.51.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.568kN/m q1
静
＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.1＝
0.379kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.1＝0.189kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.1＝0.351kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×0.568×0.5＝0.355kN R＝Rmax＝0.355kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.351×0.5＝0.22kN R'＝R'max＝0.22kN; 计算简图如下：
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
σ=Mmax/W=0.124×106/4250=29.243N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
τmax=2Vmax/A=2×1.095×1000/398＝5.501N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
跨中νmax＝0.092mm≤[ν]＝L/250=2.4mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=1.035kN，R2=2.337kN，R3=2.337kN，R4=1.035kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝2.337kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1200 1.386 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 立柱钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 21.755 Φ48×2.8 398 立柱钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) Φ48×2.8 Q235 16 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 34.25 0.15 抗压强度设计值[f](N/mm) 2205 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=2632.5/16=164.531≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算
q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.1 = 0.547kN/m 同上四～六步计算过程，可得：
R1＝0.997kN，R2＝2.252kN，R3＝2.252kN，R4＝0.997kN 顶部立柱段：
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1200+2×200)=2561.328mm λ1=l01/i=2561.328/16=160.083 查表得，υ＝0.274 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[0.997，2.252，2.252，0.997]=2.252kN f＝ N1/(ΦA)＝2252/(0.274×398)＝20.651N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQυcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.051×0.6×1.52/10＝0.009kN·m
N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[0.997,2.252,2.252,0.997]+0.009/0.5=2.27kN f＝ N1w/(υA)+ Mw/W＝2270/(0.274×398)+0.009×106/4250＝22.934N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm λ=l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，υ1=0.199 不考虑风荷载: N
=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[0.997,2.252,2.252,0.997]+1×1.2×0.15×5.4=3.224kN
f=N/(υ1A)＝3.224×103/(0.199×398)=40.706N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQυcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.051×0.6×1.52/10＝0.009kN·m Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[0.997,2.252,2.252,0.997]+1×1.2×0.15×5.4+0.009/0.5=3.242kN f=Nw/(υ1A)+Mw/W
3.242×103/(0.199×398)+0.009×106/4250=43.051N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！
＝
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.4/32=0.169＜3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱地基基础验算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 碎石土 0.9 地基承载力特征值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.242/(0.9×0.1)＝36.022kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
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