计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 11 7.5 3.3 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 150 4.4 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 23面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 324 1.1 2.5 2.5 1.5 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 基本2221 风压0.25 0.064 ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2地基粗糙程度 模板支架顶部距地面高度(m) D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 7.5 风压高度变化系数μz 0.51 风荷载体型系数μs 0.5 三、模板体系设计 主梁布置方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 1000 300 250 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 1000 1800 250 结构表面隐蔽 设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.4 三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态 q1
＝
0.9×max[1.2(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k
,1.35(G1k
，
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.51.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.324kN/m
q1
静
=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =
0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.174kN/m q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.174×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.071kN·m M2
＝
max[0.08q2L2+0.213pL
，
0.1q2L2+0.175pL]
＝
max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.071，0.202]＝0.202kN·m σ＝Mmax/W＝0.202×106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.865×3004/(100×10000×281250)=0.075mm ν＝0.075mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.44 64 256 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2260×80 1.78 9350 二等跨连续梁 q1
＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k
，1.35(G1k ，
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.51.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.262kN/m 因
此
，
q1
静
＝
0.9×1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.317kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.317×12+0.125×0.945×12＝0.283kN·m M2
＝
max[0.07q2L2+0.203pL
，
0.125q2L2+0.188pL]
＝
max[0.07×0.097×12+0.203×3.15×1，0.125×0.097×12+0.188×3.15×1]＝0.646kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.262×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.283，0.646，0.791]＝0.791kN·m σ=Mmax/W=0.791×106/64000=12.352N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.317×1+0.625×0.945×1＝1.414kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×1+0.688×3.15＝2.228kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.262×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.414，2.228，3.174]＝3.174kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×10004/(100×9350×256×104)＝0.265mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×2504/(8×9350×256×104)＝0.025mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 22钢管 Φ48×3.5 125 206000 三等跨连续梁 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Φ48×3.5 205 5.08 12.19 1 1、小梁最大支座反力计算 q1
＝
0.9×max[1.2(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k
，
1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1.51.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.951kN/m q1
静
，
＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝
1.555kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/m q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.951×1＝2.439kN 按悬臂梁，R1＝1.951×0.25＝0.488kN R＝max[Rmax，R1]＝2.439kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.28×1＝1.599kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.28×0.25＝0.32kN R'＝max[R'max，R'1]＝1.599kN; 计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.849×106/5080=167.157N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×4.915×1000/489＝20.102N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=1.231mm≤[ν]=1000/250=4mm 悬挑段νmax＝1.004mm≤[ν]=2×250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=7.28kN，R2=8.005kN，R3=8.978kN，R4=5.004kN 图二
支座反力依次为R1=6.093kN，R2=8.541kN，R3=8.541kN，R4=6.093kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝8.978kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1500 1.386 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 1.755 Ф48×3 钢管截面类型(mm) 钢材等级 Φ48×3.5 Q235 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32424 4.49 0.15 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 215.9 205 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算
q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×0.3 = 1.913kN/m 同上四～六步计算过程，可得：
R1＝7.14kN，R2＝8.376kN，R3＝8.805kN，R4＝5.976kN 顶部立柱段：
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294 查表得，υ＝0.197 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[7.14，8.376，8.805，5.976]=8.805kN f＝ N1/(ΦA)＝8805/(0.197×424)＝105.414N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQυcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.064×1×1.82/10＝0.026kN·m
N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[7.14,8.376,8.805,5.976]+0.026/1=8.831kN f＝ N1w/(υA)+ Mw/W＝8831/(0.197×424)+0.026×106/4490＝111.516N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ=l0/i=3648.645/15.9=229.475 查表得，υ1=0.139 不考虑风荷载: N
=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[7.14,8.376,8.805,5.976]+1×1.2×0.15×7.5=10.155kN
f=N/(υ1A)＝10.155×103/(0.139×424)=172.306N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQυcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.064×1×1.82/10＝0.026kN·m Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[7.14,8.376,8.805,5.976]+1×1.2×0.15×7.5+0.026/1=10.181kN f=Nw/(υ1A)+Mw/W
10.181×103/(0.139×424)+0.026×106/4490=178.538N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！
＝
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.5/3.3=2.273≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱地基基础验算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 0.9 地基承载力特征值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.181/(0.9×0.1)＝113.122kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
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