一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) B2，标高-6.3m 6.6 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 350 4.6 二、荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 22222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3324 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.25 0.9 0.8 0.18 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 3.5 900 1000 1500 自定义 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 75 75 平行楼板长边 75 50 75，25 设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=13kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.3×0.7×Q1K/2=0.9×1.4×0.7×2.5/2＝1.1kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13×0.082/8，0.12×0.082/8+1.1×0.08/4]= 0.02kN·m
σ＝Mmax/W＝0.02×106/37500＝0.55N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.88kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×8.88×754/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm)
42
2
方木 15.44 9350 256
小梁材料规格(mm)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm)
3
2
60×80 1.78 64
因[B/lb]取整＝[4600/1000]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为75mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.08＝0.99kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.08＝0.83kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.08＝0.17kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×0.83×12+0.1×0.17×12＝0.08kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.08＝0.03kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.03×12+0.21×2.2×1＝0.47kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.99×0.082/2，0.03×0.082/2+2.2×0.08]＝0.17kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.08，0.47，0.17]＝0.47kN·m σ＝Mmax/W＝0.47×106/64000＝7.27N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.83×1+0.62×0.17×1＝0.61kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.03×1+0.681×2.2＝1.52kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.99×0.08，0.03×0.08+2.2]＝2.21kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.61，1.52，2.21]＝2.21kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×80×60)＝0.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.08＝0.68kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.68×10004/(100×9350×2560000)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.68×754/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝75/400＝0.19mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.08＝0.95kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.08＝0.85kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.08＝0.14kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.08=0.7kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.85×1+1.223×0.14×1＝1.14kN
按悬臂梁，R1＝q1l=0.95×0.08＝0.07kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.57kN; 同理，R'＝0.48kN，R''＝0.38kN 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.7×1＝0.8kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.7×0.08＝0.05kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.4kN; 同理，R'＝0.33kN，R''＝0.27kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.65kN·m
σ＝Mmax/W＝0.65×106/4490＝144.89N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.23kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.23×1000/424＝19.98N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝1.02mm
跨中νmax=1.02mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.5mm≤[ν]=200/400=0.5mm 满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式剪刀撑设置 钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型
立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm)
2
加强型
200
1.386 Ф48×3 15.9 205
非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm)
32
1.755 424 4.49
1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，υ1＝0.211 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.04kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.9×1+0.92×1.4×0.04/1＝10.09kN
f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝10092.49/(0.21×424)+0.04×106/4490＝122.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.04kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.9×1+0.92×1.4×0.04/1＝10.34kN
f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝10335.49/(0.21×424)+0.04×106/4490＝124.73N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝10.09kN≤[N]＝30kN 满足要求！
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