锡澄路现浇梁施工方案

通江大道、锡澄路主线高架桥第六十一、六十二、六十三跨为组合为（26.9 m+28.5m+25.3m）的连续箱梁，60#-63#墩柱浇注完毕待砼强度达到90%以上后，方可进行支架现浇连续梁的施工。

箱梁采用满堂支架现浇施工，跨公路处采取梁式支架，由于引桥箱梁内净空较小，为确保箱梁底板浇筑质量，方便施工，箱梁砼一联采取纵向一次竖向两次浇注、一次张拉预应力束方案。每联箱梁砼第一次浇筑底板及肋板部分，第二次浇筑剩余部分。

1、现浇预应力砼箱梁工艺见下图 2、支架施工 2.1支架搭设方案

2.1.1受力荷载分段计算：

锡澄路现浇箱梁门式脚手架纵横向间距计算表

项目 设计方砼密梁体自量 每片模板方施工人砼冲木楞木员机械击、振自重 荷载 动荷载 荷载总纵向间横向间重 距 距 每片门每片门架门架架可承可承担重允许担范围 量 承重量 梁体部位 m3 t/m3 t/m2 t/m2 t/m2 t/m2 t/m2 m m m2 t t n 1.58 1.75 1. 2.30 安全系数 度 重 端中横梁 箱梁3m渐变段 箱梁跨中部位 两侧翼板部位 过路门架 16.1 2.6 4.917 0.10 0.25 0.20 5.467 0.45 0.60 0.87 7.37 2.6 2.2 0.10 0.25 0.20 2.804 0.70 0.90 1.53 5.99 2.6 1.833 0.10 0.25 0.20 2.383 0.70 1.20 2.04 0.66 2.6 0.686 0.10 0.25 0.20 1.236 1.20 1.20 2. 5.99 2.6 1.833 0.10 0.25 0.20 7.149 0.3 0.6 0.78 4.756 7.5 4.291 7.5 4.860 7.5 3.2 7.5 5.576 7.5 1.344 1

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案

现浇预应力砼箱梁工艺流程图

施工准备 搭设满堂支架 支架基底处理 安装底模板、外侧模 加 载 预 压 卸 载 钢筋加工 绑扎底板、腹板钢筋 安装内模 制作试块 第一次浇筑底板、腹板砼 砼配合比设计 养护 压试块 安装顶模板 张拉机具校核 绑扎顶板钢筋 制作试块 第二次浇筑顶板砼 压试块 预应力张拉 压浆、封锚及养护 制作水泥浆试块 桥面系 中铁十四局集团312国道无锡段扩建工程W-6标项目经理部

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2.1.2跨中部位最不利荷载计算：

根据施工图纸，跨中部位计算荷载的最不利情况为梁中实心部分如下： SA=1.415m2

G砼=1.415×1×2.6=3.679t；

换算为单位面积上重量：3.679/1.4×1=2.6278t/m2； 170cm 恒载为梁体自重； 活载为模板方木自重0.1 t/m2、施工人员及机械荷载0.25 t/m2、 140cm 砼冲击荷载及振动荷载0.2t/m2；

全部垂直荷载合计：2.6278+（0.1+0.2+0.25）=3.178 t/m a（m）

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3.178 t/m2

a、支架间距

根据工地现有的支架，拟采用MDJ型可调重型门式脚手架，横向间距45cm、纵向间距为120cm。

单榀门架承重：3.178×1.2×（1+0.45）=5.53t

查得《公路桥涵施工手册》知单榀门式支架设计允许承重7.5t，所得安全系数n=7.5/5.53=1.44，经复核如此搭设能满足施工要求。

b、方木间距及扰度 (a)方木间距：

M=（1/8）qL=（1/8）×3.178×10×1.2×1.2=0.5722×10（kN.m） W=（bh2）/6=（0.12×0.10）/6=1.67×10-4（m3） [σW]=M/（nw）

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 n=M/（[σW]W）=0.5722×10/（12×10×1.67×10）=2.85=3（根） d=B/(n-1)=1.2m/2=0.6m

其中B为1.2m； M为方木跨中最大弯距（Kn.m）； n为方木的根数；W为方木的截面抵抗矩，m3； [σW]方木允许弯应力，12Mpa； (b)方木挠度

fmax=（1/128）×[（qL2）/（EI）]

=（1/128）×[（3.178×104×1.2×1.2）/（9×103×106×8.3×10-6）] =0.005m＜1.2/400=0.003

其中I为方木惯性矩 I=（bh3）/12=（0.13×0.10/12=8.3×10-6（m4）

E为方木弹性模量E=9×10Mpa

为保证竹胶板强度选择方木间距为0.3m，方木采用10cm×12cm。

2.1.3锡澄路过路门架荷载计算：

根据施工图纸，跨中部位计算荷载的最不利情况为梁中实心部分如下： SA=1.415m2

G砼=1.415×1×2.6=3.679t；

换算为单位面积上重量：3.679/（1.4×1）=2.6278/m2；

恒载为梁体自重； 活载为模板方木自重0.1 t/m2、施工人员及机械荷载0.25 t/m2、砼冲击荷载及振动荷载0.2t/m2、工字钢荷载0.115 t/m2；

全部垂直荷载合计：2.6278+（0.1+0.2+0.25+0.12）=3.2978 t/m2 a、主车道过路门架计算：

过路梁式门架净宽4米，过路门架两侧排架宽2米，过路横梁采用32b工字钢，根据工地现有的支架，拟采用MDJ型可调重型门式脚手架，横向净间距30cm、纵向间距为30cm。

单榀门架承重：3.2978×3×0.3×（1+0.3）=3.8584t

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查得《公路桥涵施工手册》知单榀门式支架设计允许承重7.5t，所得安全系数n=7.5/3.8584=1.94，经复核如此搭设能满足施工要求。

锡澄路现浇箱梁式门架32b工字钢计算表

32b工字钢 工字箱梁跨中部位 N/m q每根 安全系数1.5 N/m L MABmax=MCDmax MBCmax MB=MA QA=QD QB左 QB右 箱梁重 钢自活载 承受荷重 N/m N/m 载 N/m m Nm Nm Nm N N N 15577 577 550 16704 25055 2 2405.32 -21948.5 -28162.3 10974.3 39136.5 50111 MABmax=MCDmax=0.024×ql2 MBCmax=-0.219×ql2 QA=QD=0.219×ql QB左=0.781×ql QB右=1.0×ql 工字钢32b强度、剪力、稳定性、挠度检算 h 箱梁跨中部位 允许值 mm 320 b d A cm2 q kg/m Ix cm4 Wx cm3 726.3 Ix/Sx cm 27.09 σ Mpa 43.48 155 τ Mpa 18.04 95 σ Mpa 86.95 155 f挠度 cm 0.384 1.50 mm mm 132 11.5 73.45 57.7 11621.4 强度σ=M/W 剪力τ=QS/(Id) 稳定性σ=M/(0.5*W) 挠度 f=5/384×[q×L4/（EI）] b、人行道过路门架计算：

人行道过路梁式门架净宽1.5米，过路门架两侧排架宽1米，过路横梁采用15㎝×12㎝方木，根据工地现有的支架，拟采用MDJ型可调重型门式脚手架，横向净间距45cm、纵向间距为45cm。

Ⅰ单榀门架承重：3.2978×2.5×0.45×（1+0.45）=5.379t

查得《公路桥涵施工手册》知单榀门式支架设计允许承重7.5t，所得安全系数n=7.5/5.379=1.4，经复核如此搭设能满足施工要求。

Ⅱ过路横方木间距及扰度 (a)方木间距：

a（m）

3.2978 t/m2

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M=（1/8）qL2=（1/8）×3.2978×104×8.5×8.5=29.78×104（kN.m） W=（bh2）/6=（0.152×0.12）/6=4.5×10-4（m3） [σW]=M/（nw）

n=M/（[σW]W）=29.78×104/（12×106×4.5×10-4）=55.2=56（根） d=8.5/(56-1)=8.5m/1=0.15m

其中B为8.5m； M为方木跨中最大弯距（Kn.m）； n为方木的根数；W为方木的截面抵抗矩，m3；

[σW]方木允许弯应力，12Mpa； (b)方木挠度

fmax=（1/128）×[（qL）/（EI）]

=（1/128）×[（3.2978×10×1.5×1.5）/（9×10×10×3.375×10）] =0.002m＜1.5/400=0.00375

其中I为方木惯性矩 I=（bh3）/12=（0.153×0.10/12=3.375×10-5（m4）

E为方木弹性模量E=9×103Mpa

2.1.4跨中方木间距及挠度计算

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恒载为梁体自重1.832 t/m2； 活载为模板方木自重0.1 t/m2、施工人员及机械荷载0.25 t/m2、砼冲击荷载及振动荷载0.2t/m2；

恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4；

全部垂直荷载合计：1.832×1.2+（0.1+0.2+0.25）×1.4=2.9684 t/m2

根据工地现有的支架，拟采用MDJ型可调重型门式脚手架，横向净间距60cm、纵向间距为120cm。

a、顺桥方向方木间距及挠度计算 （a）方向间距

M=（1/8）qL2=（1/8）×3.2×104×1.2×1.2=0.5346×104（kN.m）

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 W=（bh）/6=（0.12×0.10/6=2.4×10（m） [σW]=M/（nw）

n=M/（[σW]W）=0.5346×104/（12×106×1.67×10-4）=2.65=3（根） d=B/n=1.2m/（3-1）=0.6m

其中B为1.2m； M为方木跨中最大弯距（KN.m）； n为方木的根数；W为方木的截面抵抗矩，m3； [σW]方木允许弯应力，12Mpa； （b）方木挠度

fmax=（1/128）×[（qL2）/（EI）]

=（1/128）×[（3.2×104×1.2×1.2）/（9×103×106×1.44×10-6）] =0.0018m＜1.2/400=0.003

其中I为方木惯性矩 I=（bh）/12=（0.12×0.10/12=1.44×10（m）

E为方木弹性模量E=9×103Mpa； L方木两支撑点最大距离，1.2m； b、横桥向方木挠度

fmax=（1/128）×[（qL2）/（EI）]

=（1/128）×[（3.2×104×1.0×1.0）/（9×103×106×3.375×10-6）] =0.0007m＜1.0/400=0.0025

其中I为方木惯性矩 I=（bh3）/12=（0.153×0.12/12=3.375×10-6（m4）

E为方木弹性模量E=9×103Mpa； L方木两支撑点最大距离，1.0m；

综上所述顺桥向方木采用12cm×10cm，间距为30cm；横桥向方木采用

15cm×12cm，满足施工要求。

2.2地基处理

为防止支架沉陷，需对60#-61#墩、62#-63#墩地基进行处理。清除表层杂物，翻松20cm深地表土，掺5%石灰用50t压路机压实，使用50t振动压路机碾压密实，

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直至无明显轮印。然后做一层10cm厚C20混凝土调平层，保证地基承载力不小于200kpa，并做2%的横向排水坡,同时在支架四周的边缘开挖底宽50cm的排水沟引至场外排水系统内，以防地基被雨水浸泡。根据门式脚手架间距铺设纵横方木(纵横向间距由计算确定，宽度比刚构宽度两边各宽100cm)，在方木上放臵支架底托，安装门式脚手架。

2.3支架搭设

利用MDJ型可调重型门式脚手架作为该桥现浇支撑体系，可调重型门式架采用封口式结构，克服了易变形，提高抗失稳能力，整架稳定性好。门架立杆采用φ57钢管，增强承载能力，门架横杆及调节杆采用φ48钢管，便于构造加固，配用加强杆提高了门架的钢度。门架上下组合采用连体连续棒轴心承插安装，配用调节杆，再辅以可调顶托座、底托座可灵活调节构架上端支撑高度。架距选用一规格的交叉拉杆可获得多架距的调节。

2.3.1支架搭设间距

根据上部荷载和地基情况,其组合方式主要为：对箱梁端横梁、中横梁部位门架设臵纵、横向间距30×60cm；对箱梁3米渐变部分门架设臵纵、横向间距60×90cm；箱梁跨中实心部位门架纵、横向间距120×45cm设臵两排，其余部分纵、横向间距120×60cm；对箱梁翼缘板部位门架设臵纵、横向间距120×120cm；其下垫垫木，垫木采用15cm×15cm方木，顶上通过托撑调整高程，顶托上扣纵向12×15cm方木，纵向方木上铺设横向10cm×10cm方木，横向方木间距为30cm，其上铺设大块竹胶模板。

2.3.2门架、调节架及可调托座应根据支撑高度设臵，支撑架底部采用可调底座调整高度,可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过20cm。满堂脚手架的搭设采用逐列逐排搭设的方法，并随搭随设剪刀撑、水平纵、横加固杆。

2.3.3梁模板支撑门架，采用垂直于梁轴线的布臵方式，门架两侧应设臵交叉支撑。交叉支撑应在每列门架两侧设臵，并采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。

2.3.4水平加固杆应在满堂脚手架的周边、顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设臵，并采用扣件与门架立杆扣牢，并形成水平闭合圈。横向水平加固管采用φ48×3.5钢管，它与门架面平行，用扣件固定在纵向水平加固杆上，其间距不大于3个跨距

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宽。纵向水平加固杆采用φ48×3.5钢管,它与拉接的交叉接杆平行,穿跨于门架内用扣件固定在门架水平杆的中间,每排门架均设臵一道。

2.3.5剪刀撑的设臵:剪刀撑应在满膛脚手架外侧周边和内部设臵,剪刀撑宽度宜为4-8m，斜杆与地面斜角宜为45-60度，剪刀撑采用扣件与门架立杆扣紧。本桥剪刀撑横向设臵5道，纵向每3排门架设臵一道。

2.3.6跨锡澄路公路处采取梁式支架，为保证通江大道交通的畅通，单幅设臵两通道门架（见附图二 通道门架示意图）。一道为机动车道，一道为人行道。机动车道采用32b号工字钢作为通道横梁（简算附后），横梁间距为50cm，通道两侧门架纵、横向间距按30cm×30cm的间距，确保有足够的刚度和强度。道路限高门架定为净高4.5米，净宽3.5米。但门架高度按实际净高控制，门式脚手支架顶端设臵可调顶托，支架纵横向顺直一致。为增强整体的刚度及稳定性，每隔一定的距离设臵纵横向剪刀撑。支架顶部铺设方木，用以支承竹胶模板。通道门架支撑在高50cm、宽200cmC25混凝土条形基础架基础上。人行道采用15cm×12cm方木作为横梁，横梁间距为15cm，通道两侧门架纵、横向间距按45cm×45cm的间距，确保有足够的刚度和强度。道路限高门架定为净高2.5米，净宽1.5米。

3、支座安装

在墩顶按设计图纸要求安装支座。

支座安装时，要精确找平垫石顶面，准确定出下支座螺栓位臵，并检查其孔径大小和深度，用环氧树脂砂浆把螺栓锚固。

为安装方便，采取解体安装的方式，先吊装下底板，上紧地脚螺栓后在吊装上座板与梁体联结，支座上下应对准设计位臵。安装时应注意以下几点：

安装前相对每个滑移面用丙酮或无水酒精清洁，摸硅脂，支座其他部位也应擦洗干净；支座标高符合设计要求，且平面的两个方向宜保持水平；支座上下各件的纵横向必须对中，支座中心线与梁体中心线应平行；纵向活动支座上下导向挡块要保持平行。

4、铺设底模、立侧模

4.1底模板、侧模板、顶模板要求

为提高底部、侧面的外观质量，底模、侧模采用大块组合竹胶板外覆0.8mm厚绝缘板方案，竹胶板厚18mm，竹胶板要有足够的刚度。绝缘接缝处理采用在竹

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胶板上贴双面胶带，然后覆贴绝缘板，再用装饰钉钉射固定于竹胶板上。确保接缝要挤严、堵好，严防漏浆，有效的保证混凝土外观质量。顶模板采用大块组合竹胶板。

4.2侧模、顶模支撑

箱梁侧模采用组合竹胶模板，模板加固采用内撑外顶方法,竖带加固采用10cm×10cm方木，竖带木间距为30cm，横带采用钢管支撑，横带钢管间距为40cm共设臵4道，在竖带木底部设臵10cm×5cm限位木，限位木用10cm长大钉固定于底板横向垫木上。内腔侧模板采用钢管脚手架内撑固定，待第一次混凝土施工完毕后将模板拆除。空腔顶部模板安装好后再进行第二次混凝土浇筑，并在板顶预留好80cm的天窗以拆除其内的模板和脚手架，天窗处预留好接茬钢筋。外模用钢管支撑横带木，钢管与下面的门式支架相连。模板接缝必须密合，防止漏浆而影响外观质量。立模时，要严格检查结构尺寸是否符合规范要求，消除模板间的错台现象。

在箱梁0.25L的顶板处留人孔，以利于内模拆除，人孔四周钢筋要加强。箱梁底部根据设计图纸要求留通气孔和泄水孔。通气孔和泄水孔通过在底板、腹板上埋设PVC塑料管来实现。

4.3底模板检算

箱梁模板采用18mm厚的竹胶板，根据厂家提供资料，跨径为50cm，控制荷载12.73KN/m，承受弯距[σw]=（1/8）×12.73×0.5=0.398kNm，按跨中施工总荷载2.9684KN/m2，竹胶板顺桥向布臵。

M=（1/8）qL2 L=（8×0.398/29.684）1/2=0.33m＞0.2m 跨中方木间距采用30cm，两方木净间距为20cm。

fmax=qL4/（128EI）=2.9684×104×0.34/（128×6.5×103×106×4.86×10-7） =0.593mm＜L/400=30/400=0.75mm

I=（bh）/12=（1×0.018）/12=4.86×10m E=6.5×10Mpa经查资料顺桥向竹胶板弹性模量为6.5×103Mpa，横桥向竹胶板弹性模量为4.5×103Mpa；

经检算竹胶板满足施工要求。 4.3侧模竖、横带木间距计算 4.2.1侧模板所受侧压力的计算

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 a、振动混凝土时产生对垂直面模板的荷载为4kpa； b、新浇混凝土对侧模的最大侧压力为

Pmax=0.22yt0k1k2v1/2或 pmax=yh

式中：Pmax-新浇混凝土对模板的最大侧压力，kpa；

y-混凝土容重2.5t/m；

t0新浇混凝土的初凝时间，一般取4小时；

k1-外加剂影响系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝作用的外加剂时取1.2；

k2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；当坍落度为50-90mm时，取1.0；当坍落度为110-150mm时，取1.15； V-混凝土的浇筑速度，m/h，v＜6m/h；取2m/h； h-有效压头高度，m；

即：pmax=0.22×2.5×4×1.2×1.15×21/2=4.29kpa 或pmax=2.5×2.2=5.5kpa

经比较侧模板所受的最大侧压力为：P=4+5.5=9.5kpa 4.2.2侧模板强度计算

板竖横带木采用10cm×10cm方木，板面后的加强水平肋设臵四根，水平肋被支在垂直肋上，垂直肋水平间距为l=0.3m，两水平肋之间的垂直间距为a=1.75/（5-1）=0.43m，现取0.3×0.43为受力单元，则分布在该水平肋上的均布荷载为：

q=p×a=9.5×0.43=4.085kN/m2 按简支梁考虑，最大弯矩： M=（1/8）ql2=（1/8）Pl2 =（1/8）×4.085×0.3 =0.046kNm

σmax =Mmax/（w）=0.045×104/（1.67×10-4）

=2.814×106pa=2.75Mpa＜[σ]=12Mpa

W=（bh2）/6=（0.12×0.10）/6=1.67×10-4（m3）

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其中 M为方木跨中最大弯距（Kn.m）； W为方木的截面抵抗矩，m； [σW]-水平肋的允许弯应力，12Mpa；

经检算竖带木间距为0.3m、横带木间距0.43m，能确保侧模强度。 4.2.3竹胶模板刚度计算

fmax=qL4/（128EI）=4.085×104×0.34/（128×6.5×103×106×1.458×10-7） =0.24mm＜L/400=30/400=0.75mm

I=（bh）/12=（0.3×0.018）/12=1.458×10m E=6.5×10Mpa 经检算竹胶板刚度满足施工要求。 5、支架预压及观测

为避免在砼施工时，支架不均匀下沉，消除支架和地基的塑性变形， 准确测出支架和地基的弹性变形量，为预留模板拱度提供依据，事先对支架进行预压。

Ⅲ-Ⅲ5 .1

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在预压前必须进行整架检验和验收

检验主要内容

a、基础是否有均匀沉陷；

b、立杆垫层与基础面是否接触良好，有无松动或脱落情况； c、检验全部节点的上锁销是否锁紧；

d、整架垂直度和横杆水平度是否达到规范要求； e、复核荷载是否超过规定； 5.2预压 a预压材料

预压材料采用水袋。 b预压顺序

根据连续梁的施工方向，预压依施工工序要求逐步进行,压载时以一排支点同时预压为宜。

c预压荷载检算

在考虑梁体自重和施工活载的情况下，为保证混凝土的浇注质量，预压荷载数值取梁体自重的100%。

具体检算：

底模所承担的混凝土面积：8.5m

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 单位长度混凝土重量：5.991×2.6=15.5766 t/m3

预压水袋高度：H=G×100%/（8.5×1）=15.5766×100%/（8.5×1）=1.832m 其中：水密度取1.0t/m3；钢筋混凝土密度取2.6t/m3 d布臵观测点

为准确测出整跨的沉降情况，每跨布臵观测点不小于9个，布点方法如下图：

跨中

0 1/4L 1/2L 3/4L L e沉降观测并绘制沉降曲线

照上图布好点后，进行编号，并进行观测：

Ⅰ、预压前对支架进行全面检查，对所有点进行观测；

Ⅱ、加载分三次进行，每次加载重量为总重的1/3，加载完成后，均观测各点下沉量，在最后一次加载完成后观测一次。

Ⅲ、以后每六小时观测一次，一直观测到各点均不再沉降为止； Ⅳ、以时间为横轴,以沉降量为纵轴,画出每点的沉降曲线。 5.3卸载

沉降值稳定后，可以测出所有点的标高，然后分层卸载。全部卸完后，测量各点的标高，计算出支架和地基的弹性变形量，以便确定支架模板准确的预拱度。

在预压结束，模板调整完成后，再次检查支架和模板的扣件是否牢固，地基是否下陷，脚手架是否有明显变形等，发现问题及时处理。

根据预压得出的弹性变形量，调出底板的预拱度。 6、先绑扎底板、腹板钢筋

在铺好的底模上进行标高复核，轴线测设，并经监理复核后再进行钢筋施工。 6.1钢筋、钢绞线要有出厂质量证明书和试验报告单，并按规范要求的频率进行抽验，按不同规格挂牌堆放，为避免锈浊和污染，钢筋、钢绞线堆放在专设的钢筋棚内。

6.2为减少支架上的钢筋绑扎工作，底板和腹板钢筋可按设计图预先钢筋加工场

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加工成型，在箱梁上进行焊接。端横梁、中横梁骨架钢筋加工在下面严格按照图纸和规范进行加工成型再吊到桥面进行拼装。为加强钢筋骨架的整体性和牢固性，在必要的位臵点焊固定，钢筋骨架加工完以后，要仔细检查钢筋尺寸、数量及焊接质量。

6.3、钢筋若与波纹管或预埋件有抵触时，可适当移动钢筋位臵。钢筋之间互相干扰时，做适当调整。调整的原则是：构造钢筋让位于主钢筋，细钢筋让位于粗钢筋，普通钢筋让位于预应力钢筋。在钢筋位臵调整之前，必须征得设计和监理工程师的同意。钢筋绑扎时，应注意支座、护栏和伸缩缝等预埋件的预埋。

6.4为保证钢筋保护层的厚度，应在钢筋骨架与模板之间采用锯齿型塑料垫块支垫，垫块采用梅花型布臵，钢筋骨架侧面的垫块应绑扎牢固。钢筋施工时要注意垫块的放臵，损坏的垫块要及时更换，确保钢筋有足够的保护层。

7钢绞线的穿入定位 7.1预应力筋的检验

预应力筋穿入孔道前，应检查其品种、规格、长度和有关的冷拉记录及机械性能试验。

首先检验钢绞线有无出厂质量合格证明。然后，对进厂钢绞线进行外观检查。其表面不得有裂纹，润滑剂，油渍及锈蚀， 麻坑。保证钢绞线与混凝土有足够粘结力，避免应力集中和耐疲劳强度的降低。

7.2锚垫板安装

a制作端模板和侧模板时，要在梁体锚孔口位臵设臵与锚垫板同样大小的板块（以留出锚具位臵），并在锚垫板螺栓孔位臵预留孔。在安装端、侧模前可用φ8螺栓将锚垫板固定在模板上，拆模时只需将螺杆拧出即可将锚垫板与模板分离。

b在模板上安装锚垫板时，必须保证锚垫板十分牢固。要充分注意防止从模板与锚垫板之间漏进水泥浆，可在其间插垫较薄的橡胶垫或硬壳纸。

c当布设锚垫板时，一定要进行详细检查，以保证锚固面与预应力钢材垂直，锚垫板和套管的接缝部分不产生折线。否则，在施加张拉力后予以锚固时，就会有弯曲作用力矩作用到预应力钢筋上，造成预应力钢筋断裂。并且也造成摩阻在锚垫板附近显著增大，导致锚垫板破坏。所以施工时候一定要注意使锚垫板与一米左右的波纹管垂直。

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 7.3安装预应力管道 a波纹管检验要求：

使用前取样进行实验。其一要满足在外力作用下有抵抗变形的能力；其二满足在混凝土浇注过程中，水泥浆不会渗入管内的要求。

波纹管要逐根进行外观检验，表面不得有砂眼，咬口必须牢固，不得有松散现象。 波纹管表面清洁，不得有杂质，不得有锈蚀现象。 b波纹管的铺设

严格按设计图纸预应力钢束坐标用架立钢筋定位，定位筋从中间向两端将预应力筋定位，并以“井”字形固定，支架要与盖梁钢筋焊牢，防止管道上下左右移动，其位移偏差应小于相应质量标准。在拐点处一定要准确，形状圆滑，线形顺畅。若有钢筋与波纹管相低触时，可适当移动钢筋位臵。

波纹管的接长时，在接头处用40cm长波纹管套裹，并用铁丝扎紧，以防止套管接口松散﹑脱落。在其连接处应该用胶带缠紧，以防进入水泥灰浆。在施工过程中，要注意保护波纹管，施工人员不得随意踩塌，不得用振捣棒碰撞捌、撬波纹管，防止波纹管发生位移、被砸扁及孔道漏浆造成堵孔。

7.4钢绞线穿束

a、严格按设计图纸要求尺寸下料，留足工作长度。切断要用砂轮切割机，以保证切口平整，线头不散。

b、钢绞线采用整体穿束。编束时，每隔1.0-1.5m绑扎一道铁丝，所用铁丝打结应顺一个方向，铁丝扣要打入铁丝束间隙中，以防刮破波纹管。钢绞线束应进行编号，梳理顺直。

c、钢绞线要绑扎牢固，严禁相互缠绞和“骑马”现象。 7.5安装排气孔

a穿束后，要认真检查波纹管是否出现漏洞，发现后及时用胶带贴好。锚垫板、连接器、螺旋筋 就位后，波纹管接头用胶带缠紧，避免因进浆而堵塞管道。

b为保证压浆一次成功，排气孔设臵于预应力孔道最高处即于中横梁设一处，排气管与波纹管接合处用胶带贴好，严防进浆。排气管采用2根直径20mmPVC管，排气管应高处梁顶20-25cm。

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 8 钢筋和预应力筋的配臵与混凝土的浇注程序和模板的安装顺序配合进行 8.1底板、肋板钢筋和预应力筋的配臵经验收后浇注底板、肋板混凝土，砼采用全断面斜向分段、水平分层地连续浇注，上层与下层前后间距不小于1.5米。

8.2底板、肋板混凝土强度达到2.5Mpa后，安装顶板内模，箱梁内模要求密合，不漏浆，支撑要牢固。然后绑扎顶板、翼缘板钢筋，并注意两侧护栏钢筋预埋和泄水孔的预埋。

8.3为保证内模的拆除及养护的需要，在顺桥向每箱室零点弯距点外顶板上开设一天窗，以板于拆除和取出梁顶板底模。在绑扎顶板钢筋时，事先对开设天窗的位臵钢筋进行加强。天窗处的混凝土待内模拆除后，将此处的钢筋与梁体内的钢筋焊接成整体，用吊模的方法浇注天窗处混凝土。

8.4顶板翼板钢筋绑扎完毕，经监理工程师检查合格后，开始浇注第二次浇注，是指浇注梁顶板、翼缘板混凝土。

9混凝土的运输、浇注和养护 9.1底板清理

混凝土在浇筑前，采用鼓风机、吸尘器清理底板上泥土、铁锈、焊渣等杂物，然后用高压水冲洗，确保底板光洁无杂物。经监理工程师检验合格后方可进行混凝土浇筑。

9.2混凝土拌合、运输、输送设备

混凝土拌合采用山东建友50m/h、25m/h强制式拌合站拌合，拌合能力达到50m/h。混凝土运输采用2台10m3海诺混凝土运输搅拌车、2台8m3斯太尔混凝土运输搅拌车，混凝土输送采用SY20THB 47.8kw混凝土输送泵输送，并备用一台SY5 420THB 47.8kw混凝土输送泵。

9.3混凝土浇注顺序

混凝土的浇注顺序采用第一次浇注至腹板与翼缘板接合处，是指底板、腹板和横隔板的混凝土，并略高出腹板顶2cm（高处腹板顶部分采用2cm厚竹胶板板条钉在腹板与翼缘板接合处），再顶板、翼板的顺序分次进行，每个张拉段的混凝土一次连续浇注完成。

9.4混凝土浇注

钢筋、模板经监理工程师检查合格后，方可浇注砼，拌制砼时严格按配合比

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进行施工，混凝土在K110+060桥梁场拌合站集中拌合，采用混凝土搅拌运输车运输，混凝土输送车输送入模。浇注混凝土时注意以下几点：

a、浇注前，要对所有操作人员进行详细的技术交底，并对支架稳定性以及混凝土的拌和、运输、浇注系统所需的机械设备是否齐全完好进行一次全面检查后，方可开始浇注混凝土。

b、采用插入式振动器振动时，插入宜稍快，提出时略慢，并边提边振，以免在混凝土中留有空洞；插入式振动器振动时移动间距不应超振动器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5-10cm的距离，插入下层混凝土5-10cm，使上下层混凝土结合牢固；

c、浇注混凝土采用水平分层、斜向分段连续浇筑方式，从梁的一端向另一端推进。分段长度4—6m，分层下料厚度不超过20cm，上层混凝土必须在下层混凝土初凝之前覆盖，以保证接缝处混凝土的良好结合。浇筑时，下料应均匀连续，不要集中猛投。

d、施工中随时注意检查模板、支架、钢筋及各种预埋件的位臵和稳固情况，发现问题及时处理。

e、浇筑过程中随时检查混凝土坍落度，严格控制水灰比，不得随意增加用水量，前后台密切配合，以保证混凝土浇注的质量。

f、混凝土的浇注顺序和振捣方式实行统一要求和检查，浇注区域责任到人，严防漏振、过振现象。

g、混凝土浇筑后，应随即振捣，振捣时间要合适，一般可控制在25—40s为宜。如振捣时出现下列情况之一时，表明混凝土已振捣完成：混凝土表面停止沉落，或沉落不显著；振捣不再出现显著气泡，或振动器周围无气泡冒出；混凝土表面呈现平坦、泛浆。

h、预应力钢束在浇注过程中采用手拉葫芦在梁张拉端不断拉动，以免因振捣或波纹管漏浆使预应力孔道堵塞，使预应力钢束被混凝土锚固。

I、砼初凝前，用毛刷在桥面横向拉毛，振捣过程中，严禁振捣棒触及底板竹胶板和波纹管，以防底模漏浆和波纹管堵塞。

J、在每次浇注砼时，都要制作足够的试件，其中一部分做为与梁体同条件养护，以准确测定梁体的实际强度，为张拉和拆模时的梁体砼强度提供依据。

k浇注顶板混凝土时严格控制顶板标高，顶板表面要进行二次受浆抹面，拉毛，及时养生。

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 9.5混凝土养护

a、混凝土浇注完成后，为了减少砼的收缩裂缝，砼浇筑完成，收水结束后（顶板砼）砼达到初凝即用无纺布予以覆盖并洒水养护。箱内也要采取洒水，为了把箱体内的水能尽快排出，不产生附加荷载，砼浇筑前在箱梁底板设泄水孔。

b、混凝土养护用水与拌合用水相同。

c、混凝土的洒水养护期间，一般为7天，每天洒水次数，以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为准。

10 预应力的张拉 10.1.构件检查、清理

施加预应力前，应梁外观和尺寸进行检验，符合设计及规范要求方可进行预应力施工。张拉时梁体混凝土强度应达到设计强度90%。

穿束前应检查锚垫板和孔道的位臵，灌浆排气孔应满足施工要求，孔道内应畅通，无水份和杂物，锚具、垫板接触处板面上的焊渣、混凝土残渣等要清除干净。

10.2.张拉

钢绞线为低松弛高强度预应力钢绞线应符合ASTM416-92a的规定，单根钢绞线直径φj15.24mm，钢绞线面积Ap=140mm2，标准强度Rby=1860Mpa，弹性模量Ep=1.9×105Mpa。锚下控制应力为1395Mpa。

⑴ 张拉设备的选择 a千斤顶的需用张拉力

NK=NaσK=12×140×1395÷10000=234.36t 其中：N—每束钢绞线根数； A—每根钢绞线的计算面积；

σK—控制应力，施工时钢绞线σcon按0.75Ryb=1395Mpa；

为保证张拉钢束安全可靠，选用张拉机具的吨位数等于钢绞线张拉力的1.5倍即：234.36*1.5=351.t。根据设计提供的张拉力计算以及预应力锚具厂家提供的锚具与张拉用千斤顶的关系决定使用2台YDC3500千斤顶，其张拉力为350t，张拉行程为20cm。

千斤顶油料要用经过过滤的清洗机械油，油中不得有水。接好油路进行运转，千斤顶行程应不少于规定值，千斤顶内存有空气应完全排出为止。试运转中，千斤顶不得有

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 油外渗。

液压控制的顶压阀密封性能检验各项均应合格，若有一项不合格，则应该对该阀进行检修或更换新阀。

b油泵

根据预应力锚具厂家提供的数据决定使用ZB4-500油泵。使用前检查油泵所用油是否有杂质，用前要过滤，油中不得掺有水分；预先进行开车试运转，将泵内空气排出，试车时要观察压力表是否稳定，油泵运转时，若杂音过大，则应修理，症状消除后再使用。

c压力表的选用

首先检查千斤顶的张拉油缸面积Au。为保证压力表使用安全和不致损坏，实际压力表最大读数选用1.5Pu。

实际压力表读数Pu=1.5Pu=1.5Nk/Au=（234.36×10000）÷（734×10）×10

=1.5×31.6Mpa=47.4Mpa

根据预应力机具使用的规定选用1.5级，直径150mm的压力油表的量程为50Mpa。利用内插法计算油表读数。开工前或使用前，首先要对压力表进行单独校验，并要有计量单位的计量认证。

⑵ 预应力筋和锚夹具的检验、张拉机具检验 a预应力筋的检验

预应力筋穿入孔道前，应检查其品种、规格、长度和有关的冷拉记录及机械性能试验首先检验钢绞线有无出厂质量合格证明。然后，对进厂钢绞线进行外观检查。其表面不得有裂纹，润滑剂，油渍及锈蚀， 麻坑。保证钢绞线与混凝土有足够粘结力，避免应力集中和耐疲劳强度的降低。

b 锚具的检验：

Ⅰ.应有产品出厂质量合格证明文件。

Ⅱ.进场后应对锚具进行外观质量检查。其表面不得有裂纹和超过产品规定尺寸的允许误差。检查锚环的锚孔是否光滑，有无毛刺及小坑。夹片表面不得有砂眼，裂缝和小坑。

Ⅲ.本桥所用锚具均按规定做了锚环、夹片的硬度实验以及锚具的净载实验。

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 ⑶ 预应力筋伸长值计算 ①钢绞线理论伸长值 a钢绞线的平均张拉力 P均=P[1-e-（kx+uθ）]/（kx+uθ）

式中P—顶预应力钢材张拉端的张拉力（N）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；

θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）

k—孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数； u—预应力钢筋与孔道的摩擦系数。 b理论伸长值（从固定端至张拉端） △L=P×L/（A×Eg）

其中：Eg—本批钢绞线弹性模量（N/mm）；

P—钢绞线的平均张拉力（N）； L—钢绞线的计算长度（m）； A钢绞线的截面面积（mm2）；

②实际伸长量

预应力钢绞线张拉前，应先调整到初应力σ0（为张拉控制应力的10%），在开始张拉和量测伸长值。实际伸长值除量测的伸长值，应加上初应力时的推算伸长值。

a、对于纵向N6、N7、N8及中横梁N1、N2后张预应力钢绞线的实际伸长值△L=△L1+△L2

其中： △L1—从初应力10%σcon至最大张拉应力σcon间的实测伸长值（cm）；

△L1—初应力时的推算伸长值（cm），可采用10%σcon -20%σcon相邻级

的伸长值推算。

B、对于纵向N1、N2、N3、N4、N5、N5 后张预应力钢绞线的实际伸长值 △L=△L1+△L2+△L3

其中： △L1—从初应力10%σcon至50%σcon间的实测伸长值（cm）；

△L2—50%σcon -σcon实测的伸长值（cm）；

△L3—初应力时的推算伸长值（cm），可采用10%σcon -20%σcon相邻级的

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 伸长值推算。

③预应力张拉顺序 张拉顺序遵循以下原则： a、横向对称分批进行； b、均匀分级张拉；

c、相对刚度大的一束先张拉；

由此确定该梁的张拉顺序：现浇箱梁混凝土强度达到100%先张拉中横梁，然后张拉6束N1钢束—张拉6束N2钢束—张拉4束N3钢束。

④张拉机具检验

为保证预应力的准确，应定期对张拉设备油压系统各组成部分（千斤顶、油泵、高压胶管、油压表）进行检查校正，校验期限一般为3个月，使用次数200次。

⑤张拉工作控制要求

a梁体混凝土强度达到设计值100%方可进行预应力张拉；

b在张拉前，应校准千斤顶的张拉力和油表的应力之间的对应关系；

c在张拉过程中，应片张拉边测量伸长值。张拉时采用应力、应变双控制，实际伸长值与理论伸长值误差应控制在±6%以内，如发现伸长值异常应暂停张拉。待查明原因并采取措施加以调整后方可继续张拉。

d钢绞线张拉程序

Ⅰ首先将钢绞线束略微张拉以消除钢束的松弛状态，然后检查孔道轴线、锚具和千斤顶是否在一条直线上，保证钢束中每根钢绞线受力均匀。

Ⅱ当钢束预应力达到10—20%σcon时，可在钢丝上划一记号作为量测延伸率的参考点，并检查钢丝有无滑动。

Ⅲ纵向 N4预应力束、中横梁横向预应力束N1、N2采用两端张拉，应力应变双控制，按下列程序进行：

0—初应力10%σcon—持荷2分钟—开始量测伸长值—20%σcon—σcon—持荷2分钟—量测伸长值—（锚固）。

Ⅳ纵向 N1、N2、N3预应力束采用两端、两次张拉，应力应变双控制，按下列程序进行：

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0—初应力10%σcon—持荷2分钟—开始量测伸长值—20%σcon—开始量测伸长值—50%σcon—开始量测伸长值—σcon—持荷2分钟—量测伸长值—锚固。

Ⅴ中横梁横向N2、N1预应力束采用两端张拉，应力应变双控制，按下列程序进行： 0—初应力10%σcon—持荷3分钟—开始量测伸长值—20%σcon—σcon—持荷2分钟—量测伸长值—锚固。

e张拉时，若过锚头处出现滑丝、断丝或锚具损坏，应立即停止操作进行检查，并作出详细记录，当滑丝、断丝数量超过规范规定时应抽换钢绞线。规范规定每束钢绞线断丝、滑丝不得超过1根，每个断面断丝之和不得超过该断面钢丝总数的1%。

10.3、压浆

预应力张拉完毕后24h必须压浆。压浆设备为HP—300型压浆泵，搅拌机拌水泥

浆。

⑴压浆拌和机应能制造出胶状稠度的水泥浆，压浆机必须能以0.7Mpa的常压连续作业。

⑵压力表校准后方可使用，所有设备在压浆操作中至少用清洁水彻底清洗一次，每天使用结束时应清理一次。

⑶压浆前用高压水冲出孔道内积水，冲洗后用无油脂压缩空气吹干。

⑷压浆前，用107胶（水玻璃）水泥砂浆封闭工作锚周围的钢丝间隙和孔洞应填封， 10h后即可压浆。

⑸水泥浆拌制

a灰浆搅拌前应注意检查配合比计量的准确性，投料顺序，搅拌时间及灰浆的流动性灰浆的标准拌和时间为5min。投料顺序：水→水泥→膨胀剂和缓凝减水剂

b水泥浆的拌制，严格按配合比施工，水泥浆液采用42.5#普通硅酸盐水泥配制，配制时可掺入10%的CAS膨胀剂。搅拌灰浆用水应该为清洁水，灰浆的水灰比为0.35～04之间。当外温较高时，选用大值。要求灰浆拌好后，其泌水率不得大于2%，最大不得超过4%，且24小时后，泌水率须全部被灰浆吸受。

⑹孔道压浆应自上而下的顺序进行。灰浆进入电动灰浆泵前，应通过筛子；否则容易使灰浆泵发生故障或堵塞灌浆孔道灌浆时，其速度一定要缓慢，否则灰浆流淌不均匀，回流有空隙要检查排气孔流出灰浆的浓度当灰浆从排气孔流不出来时，应立即改从排气

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 孔压浆。满浆的孔道应予以保护，在一天内不得震动

⑺ 灌浆压力以0.6～0.7Mpa为宜。预应力孔道较长时，适当增加压力。当另一端冒出浓浆以后保持0.7 Mpa压力不少于2分钟。

⑻ 每一孔道灌浆均应一次完成，中途不应停顿否则须将所压部分水泥浆冲洗干净，从头开始。

⑼灌浆后，应该填写灌浆记录，检查孔道密实情况，如果有不适，应急时处理；压浆中每一工作班须留取不少于3组7.07*7.07*7.07(CM)试件，作为灰浆强度的评定依据。满浆的孔道应予以保护，在一天内不受振动。 10.4、封锚 封锚在张拉24小时后进行

⑴采用砂轮切割机切除多余预应力钢绞线，切口距锚垫板10cm以上，切割时锚头还应用湿润棉纱覆盖保护，再用107胶（水玻璃）水泥砂浆封闭工作锚外侧，10h后即可压浆。

⑵梁端认真凿毛，并凿至预埋钢筋； ⑶绑扎封锚钢筋，将其与预埋钢筋焊接；

⑷封端混凝土强度等级与梁相同，封端混凝土表面应压光，表面收浆后应用覆盖麻袋片养护。

11支承系统的拆除拆除支架和模板

在箱梁混凝土达到设计强度90%后且张拉压浆完成后，再行拆模板和支架。支架拆除，应在管道压浆强度达到设计强度80%以上，方可进行，对满堂支架的拆除，要从每孔的跨中向两端对称进行。落支架时，应按全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则，从跨中向支点进行，每次拆支架，只允许在一孔内进行。

脚手架的拆除应遵循以下操作：

⑴拆除脚手架前的准备工作：全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。

⑵ 拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。

⑶ 拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下

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312国道无锡段扩建工程W-6标锡澄路主线上跨桥现浇箱梁施工方案 呼应，动作协调。

⑷ 拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。

⑸固定件应随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立管时，应先搭设临时支撑加固后，方可拆固定件与支撑件。

⑹ 拆除的脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。

⑺ 运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养。根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。

12桥面系施工及伸缩缝安装 12.1桥面调平层:

清除桥面杂物，凿除梁顶表面浮浆，并用高压水对梁顶面进行冲刷，测量定位、绑扎桥面钢筋网。

桥面砼施工采用混凝土标准带、振动梁及提浆滚筒。首先依据调平层顶标高制作混凝土标准带，以承受振动梁运行及保证桥面高程，并起到侧模作用。

砼由拌和站拌制，用砼运输车从提升架上桥运至施工现场，使用平板式振动器搓平，利用振动梁刮平并振实，滚筒提浆，然后对砼表面进行抹平、压光、拉毛处理。砼浇注完收浆后采用透水无纺布进行覆盖养护，并采取防护措施，砼强度未到设计强度前，禁止通行。

12.2防撞墙：

本段位于线路平曲线上，防撞墙施工放样采用每10m放一个点，保证线型准确。

然后调整预埋筋，按钢筋施工要求接长钢筋，立好模板，安放预埋件浇注砼。砼的振捣一定要认真仔细，特别要注意底部砼容易出现蜂窝、麻面。内、外侧模板采用定形钢模，其加固方法是在桥面上预埋钢筋，通过拉筋和支撑限位块固定。

混凝土墙式护栏施工时，每隔一孔设臵一道沉降缝，在每跨墩顶处断开。 12.3泄水管的低于桥面成碗口形，以利受水。 12.4伸缩缝槽口预留

做桥面铺装砼时，严格按图安装

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泄水管为桥面排水主要通道，在浇注上部结构时预留安装孔，在铺防水层前安装。泄水管顶面略纸要求预留伸缩缝槽口及预埋钢筋。

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二00四年九月

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